книги из ГПНТБ / Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки
.pdfДля нахождения критериальной зависимости за характерный раз мер принимали среднюю длину обтекания профиля
/ = 0,5Р.
Определяющей считали среднеарифметическую скорость между значениями скоростей на входе и выходе. Плотность рассчитывали по средней температуре между температурой лопатки и температу рой торможения потока и среднему статическому давлению, а коэф фициенты теплопроводности и динамической вязкости — по темпе ратуре лопатки. Аналогичное обобщение опытных данных выполнено в работе [20]. Рассмотрим критериальную зависимость
Nu = 0,206Re°.6 6 Sr-°.5 8 . |
(93) |
Зависимость (93) получена в опытах на активных и реактивных
решетках |
при изменении |
числа Рейнольдса на выходе нз решетки |
|
от 2 - Ю 5 |
до 1,5-10е, числа |
Маха •—до 1, критерия |
Sr от 45 до 6 и |
Тст/Тг от 1 до 0,45. |
|
|
|
При сопоставлении опытных и расчетных данных |
по зависимости |
||
(92) разброс значений составил около ± 1 0 % . |
|
В работе [20] приведены критериальные зависимости для расчета средних коэффициентов теплоотдачи в наиболее характерных точ ках по профилю лопатки.
Среднее значение коэффициента теплоотдачи по обводу входной
кромки |
профиля |
|
« г . в х = 0 , 6 3 2 ^ Re?'5, |
|
z ' вх |
где г в х |
— характерный размер. |
Среднее значение коэффициента теплоотдачи в точке разветвле
ния потока |
газа на входной кромке |
|
|
|
|
|
а |
— X r l |
R e ? ' 5 |
|
|
Средний |
коэффициент теплоотдачи |
по обводу |
выходной |
кромки |
|
|
а г . в ь , х = |
3,25 - 10 - %^ - Ref 3 , |
|
|
|
|
|
z |
' вых |
|
|
где 2г в ы х — определяющий |
размер — удвоенный |
радиус |
выходной |
||
кромки. |
|
|
|
|
|
Средние коэффициенты теплоотдачи по вогнутой и выпуклой сто ронам лопатки определяются в зависимости от структуры потока. При приближенной оценке этих величин можно использовать сле дующие приближенные зависимости, которые получены на основе анализа большого числа опытных и расчетных данных:
для активной решетки
« г . вогн |
(0,85 |
ч - 0,95) |
а г ; |
для реактивной решетки
« г . в о г „ ^ ( 1 |
н- |
1,2) аг ; |
аг , П ы п л* (0,75 -и 0,95) |
на |
0,6 — 0,7 длины, |
« г . п ь ш 2 н - 1,4) на 0,7—1,0 длины.
Во всех приведенных выше формулах ссг находится из критериаль ной зависимости (63).
§ 32. Зависимость коэффициента теплоотдачи газа к лопаткам от параметров потока и геометрии решетки
Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, и его величина может меняться в значительных пределах. Одним из основных является условие обтекания самого профиля ло патки. При одинаковой степени турбулентности и скорости набегаю щего потока протяженность участков ламинарного и турбулент ного течений в пограничном слое будет зависеть от характера рас пределения скорости во внешнем потоке. А характер течения определит и интенсивность теплообмена на поверхности обтекания. При конфузорном течении вследствие затухания турбулентности происходит затягивание ламинарного течения. При этом точка перехода от ла минарного течения к турбулентному смещается по профилю. При диффузорном течении происходит более ранняя турбулизация погранич ного слоя, и точка перехода смещается вперед по профилю. От соот ношения длин участков с ламинарным и турбулентным течениями на обводе профиля зависит величина показателя степени при числе Рейиол ьдса.
Поскольку в реактивной решетке на большей части профиля лопаток наблюдается конфузорное течение, то в пограничном слое точка перехода значительно смещается вниз по профилю, и на боль шей части его преобладает ламинарное течение. Это снижает тепло обмен на поверхности профиля, что подтверждается и проведенными экспериментами.
Для активной решетки, где в основном наблюдается диффузорное течение, эпюра скоростей становится менее благоприятной с точки зрения устойчивости ламинарного течения, а увеличение зоны тур булентного течения по профилю влечет за собой усиление тепло обмена между газом и лопаткой. Если принять для обоих типов ре шеток Re = 2-Ю5 , то оказывается, что коэффициент теплообмена для активной решетки примерно в 1,3—1,8 раза больше, чем коэффициент теплообмена для реактивной решетки. Увеличение коэффициента теп лоотдачи для активных решеток по сравнению с реактивными под тверждалось рядом исследований, некоторые результаты которых представлены на рис. 86. Таким образом, интенсивность теплообмена в зависимости от формы канала и типа облопатывания может резко изменяться.
Не менее важным фактором, влияющим на теплообмен, яв ляется угол натекания фх) потока на лопатку. В работе [101] про ведено исследование по оценке изменения угла натекания на тепло обмен: Результаты этого исследования представлены на рис. 87. Характерным является тот факт, что минимальному теплообмену соответствует угол натекания потока, близкий к углу установки. Это свидетельствует о том, что при соответствии угла натекания углу установки имеет место на большей части профиля лопатки ла минарный пограничный слои. В этой же работе проводилось иссле дование влияния числа Рейнольдса на теплоотдачу в турбинной ре шетке. Как видно из рис. 87, с увеличением числа Рейнольдса теплообмен между средой и ре- цци
шеткой |
значительно |
увеличи- 22, |
^ |
вается. |
|
' |
І .«.і* ^ |
|
|
о |
|
I |
I |
I |
I |
I |
I |
I |
|
|
' 40 |
45 |
50 |
55 |
60 65 |
70 „о 75 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi |
Рис. 86. Влияние степени |
реактив |
Рис. |
87. |
Влияние |
угла |
натекания |
и |
|||
ности решетки на коэффициент теп |
числа |
Рейнольдса |
|
на |
коэффициент |
|||||
лоотдачи. |
|
теплоотдачи. |
|
|
|
|
|
|
||
1 — активные лопатки; 2 — |
реактивные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лопатки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате исследования изменения локальных значений коэф фициентов теплоотдачи в зависимости от угла атаки [З і можно сде лать следующие основные выводы:
1. При угле атаки, равном нулю, характер изменения коэффи циентов теплоотдачи вдоль спинки профиля как для активной, так и для реактивной лопаток одинаков. Интенсивный разгон потока от входной кромки благоприятствует установлению ламинарного по граничного слоя. На расстоянии 80—90% от входной кромки лами нарный слой теряет устойчивость и коэффициент теплоотдачи резко возрастает. Переходный режим занимает незначительную область. На вогнутой поверхности у реактивной решетки коэффициент тепло отдачи уменьшается, а на расстоянии 40—50% от входной кромки на чинает увеличиваться. У активной решетки на начальном участке вогнутой поверхности (5—10% от входной кромки) наблюдается увеличение коэффициента теплоотдачи, что обусловлено провалом давления.
2. При положительных углах атаки благодаря раннему появ лению провала давления на спинке точки перехода смещаются
к входной кромке и коэффициенты теплоотдачи увеличиваются. На вогнутой поверхности у реактивной решетки при положительных углах атаки характер изменения коэффициентов теплоотдачи остается таким же, как и при і — 0. У активной решетки провал дав ления на вогнутой поверхности уменьшается. Поэтому точки пере хода смещаются к выходной кромке и коэффициент теплоотдачи уменьшается.
3. При отрицательных углах атаки для обеих решеток измене ние коэффициента аналогично его изменению при і = 0. На вогну той поверхности у реактивной ре шетки при отрицательных углах атаки появляется провал давления на входном участке, поэтому точ ки перехода смещаются к вход ной кромке (5—10%). Для актив ной решетки положение точек пе рехода почти не меняется.
Таким образом, |
при положи |
|
|
|
|
|||
тельных углах |
атаки коэффициент |
0,4 0,5 |
0,6 |
0,7 0,8 0 < \ і ь |
1 ^ |
|||
теплоотдачи |
увеличивается |
по |
||||||
сравнению с / = 0 |
иа спинке ло |
Рис. 88. Влияние относительного шага |
||||||
патки, |
при отрицательных |
углах |
til при различных |
числах Рейнольдса |
на |
|||
атаки |
повышение |
коэффициента |
коэффициент |
теплоотдачи. |
|
теплоотдачи происходит на вогну той поверхности. Влияние угла атаки на среднюю интенсивность теп
лообмена между газом и лопаткой можно рассчитать |
по |
формуле |
||||||||||||
|
|
|
аг (7) = ссг [0,97 + |
0,78(7 - 0,2) 2 ], |
|
|
|
|||||||
где а г |
(і) |
— коэффициент |
теплоотдачи при |
нерасчетном |
угле |
входа |
||||||||
|
|
|
потока в |
решетку; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
j |
і |
— относительный |
угол |
атаки; |
|
|
|
|
|
|||||
|
'і |
— геометрический |
угол |
решетки |
на входе, |
|
|
|
||||||
Формулу |
можно использовать |
при |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
7 = ( - 0 , 5 ) - М + 0 , 4 ) ; |
Rei ~ ( 1 , 5 - |
4)-105 ; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
'7 вх |
= |
^ |
= |
(2,3-н7,3)%. |
|
|
|
|
||
На |
рис. |
88 показано |
изменение теплообмена |
между |
газом |
и по |
||||||||
верхностью |
лопатки |
в |
зависимости |
от изменения |
относительного |
шага решетки для различных чисел Рейнольдса. Как видно, измене ние шагового отношения незначительно влияет на теплообмен в пре делах изменения til — 0,6 -4-0,9. В основном изменение шагового от ношения влияет на изменение теплообмена в пределах изменения til =
= |
0,3 н-0,6. Изменение ^7 = |
0,6-=-0,9 |
практически не отражается |
на |
изменении теплообмена в |
решетке |
профилей. |
В работе [62] проведена |
численная |
оценка |
теплоотдачи |
от газа |
|||||
к лопаткам |
при различных |
скоростях |
потока газа и хордах |
по фор |
|||||
муле К. Баммерта |
(табл. |
20). |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 20 |
|
|
Влияние скорости потока газа на коэффициент |
теплоотдачи |
|||||||
|
Коэффициент теплоотдачи, |
вт/(м-'К.), |
при с к о р о с т и |
потока |
|||||
Х о р д а п р о ф и л я , |
|
|
|
г а з а , м/с |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
м |
|
50 |
|
100 |
|
150 |
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|||||
0,050 |
|
535 |
|
785 |
|
1150 |
1430 |
||
0,075 |
|
446 |
|
657 |
|
950 |
1190 |
||
0,100 |
|
492 |
|
578 |
|
840 |
1050 |
||
|
Т г = |
973 К; р г = |
0,049 Мн/м"; |
|
//6 = 0,75: |
в о з д у х . |
|
|
|
Из приведенной |
таблицы |
видно, |
что при увеличении |
скорости |
|||||
газа резко |
увеличивается |
коэффициент |
теплоотдачи, что свидетель |
ствует о появлении на большей части профиля лопатки турбулент ного обтекания. С увеличением длины хорды коэффициент теплоот дачи падает.
Влияние больших чисел М (М -•- 1,2^-2) на теплообмен рассмот рено в работе [116]. Для среднего по профилю коэффициента тепло отдачи с учетом критерия скорости была получена расчетная формула
аг = 0,4— Rer 5 5 Mr 7 7 |
(94) |
(эта формула справедлива только для исследованной |
реактивной ре |
шетки) . |
|
При эксплуатации газовых турбин лопатки становятся шерохо ватыми за счет эрозии и коррозии их поверхностей. Это может ока зать существенное влияние на теплообмен. С увеличением глубины раковин больше 5 мк при Re = 106 требуется учитывать влияние ше роховатости на теплообмен.
Пористость стенок лопаток также оказывает влияние на тепло обмен. В работе [20] показано, что коэффициент теплоотдачи для пористых лопаток на 30% ниже, чем для лопаток пзчобычных мате риалов.
Особое влияние на теплообмен в решетке оказывает ее вращение. Многие исследователи заметили интенсификацию теплообмена при вращении решетки [20]. Исследованиями установлено, что причиной, вызывающей интенсификацию теплообмена при вращении решетки, является воздействие на течение центробежных и кориолисовых сил, периодическая нестационарность потока за соплами и увеличе ние в связи с этим турбулентности потока газа.
Обработка большого количества экспериментального материала позволила получить критериальную зависимость для определения коэффициента теплоотдачи во вращающейся решетке:
*R e 0 ' 6 6
аг . в р = 0 , 2 0 6 - ^ - ^ ( 1 + 0,8Su°.«).
При реальном соотношении параметров газа возрастание интен сивности теплообмена на полных режимах работы ГТУ во вращаю щихся решетках будет на 30—40% больше, чем в неподвижных. Ввиду того что температура лопаток увеличивается на 3—5%, возрастание интенсивности следует учитывать при детальном рас чете машины.
Таблица 21
Влияние давления и температуры газа на коэффициент теплоотдачи
|
|
Коэффициент т е п л о о т д а ч и . |
в / п / ( л ! . К ) , при д а в л е н и и |
||||
Лпторы |
т, к |
|
|
г а з а , |
Мн/м- |
|
|
формул |
0,1 |
0,5 |
1,0 |
|
2,0 |
3,0 |
|
|
|
|
|||||
Г. С. Жи- |
673 |
353—420 |
995—1180 |
1600—1900 |
2500—2960 |
3250—3860 |
|
рицкпй |
973 |
304—360 |
893—1070 |
1410—1680 |
2200—2610 |
2890—3440 |
|
К. Баммерт |
673 |
381 |
910 |
1340 |
|
1910 |
2460 |
|
973 |
352 |
856 |
1250 |
|
1830 |
2280 |
X . Эллеп- |
673 |
322 |
790 |
1200 |
|
1720 |
2200 |
брок |
973 |
294 |
736 |
1110 |
|
1620 |
2070 |
//Ь = 0,75; fc = |
0,075 л ; ш = |
200 м/с; в о з д у х . |
|
|
|
|
В табл. 21 приведено изменение средних коэффициентов тепло отдачи от газа к стенке при изменении давления и температуры газа.
Как видно из таблицы, с повышением давления происходит уве личение коэффициента теплоотдачи. Повышение же температуры сказывается незначительно на увеличении коэффициента теплоот дачи. Практически можно считать, что при данных условиях коэффи циент теплоотдачи с ростом температуры не меняется. Однако в дей ствительности при других условиях коэффициент теплоотдачи с по вышением температуры потока может расти. Это происходит из-за роста соотношения коэффициента теплопроводности газа и коэффи циента динамической вязкости, входящих в выражение для числа Re.
Таким образом, на коэффициент теплоотдачи влияет много фак торов. При рассмотрении частных случаев некоторыми из них пре небрегают и тем самым упрощают задачу.
10 Г . Г. Ж а р о в |
145 |
§ 33. Теплоотдача |
от газа |
|
к |
торцевым |
стенкам вращающихся дисков |
и |
роторов без принудительного обдува |
К узлам газовой турбины, отвод тепла от кото рых осуществляется за счет насосного эффекта, возникающего при
вращении, |
относятся |
торцевые поверхности барабанных |
роторов |
||||||||||
и внутренние полости многодисковых сварных и составных |
неохла |
||||||||||||
ждаем ых |
|
роторов. Обычно |
охлаждение с помощью |
насосного |
эф |
||||||||
фекта |
применяют |
в |
газовых |
|
с,.х/шг |
|
|
|
|
||||
турбинах |
|
при |
небольших |
|
|
|
|
|
|||||
температурах |
рабочего тела |
|
|
|
|
|
|
||||||
(до 973° К). Схема движения |
|
|
\ |
|
|
|
|
||||||
газа в |
|
зазоре |
изображена |
|
|
|
|
|
|
||||
на рис. |
89. |
|
|
|
|
0,12\ |
|
|
|
|
|||
При |
|
вращении |
диска |
|
|
|
|
|
|||||
в среде |
газа |
на |
его |
поверх- |
|
|
|
|
|
||||
|
|
газ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
Q„=0 |
|
|
Газ |
ХЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г/81' |
10 |
Рис. |
89. |
Схема |
движения |
|
Рис. 90. Распределение осевых и |
радиаль |
|||||||
газа |
в широком |
зазоре. |
|
ных скоростей у торцов диска, |
вращаю |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
щегося в неограниченном |
пространстве. |
ности возникает пограничный слой, параметры которого переменны
по |
радиусу. Режим течения |
в пограничном слое можно определить |
||
по |
числу |
Рейнольдса, которое для вращающегося диска принято |
||
находить |
по выражению |
|
|
|
|
|
г ^ е |
иг |
С0Г2 |
где и — окружная скорость диска на радиусе; со — угловая скорость вращения диска.
Так же как и для других обтекаемых поверхностей, на поверх ности дисков могут развиваться ламинарный и турбулентный погра ничные слои. Переход от ламинарного к турбулентному режиму те чения может происходить при Re = (2,4 -н3,0) • 105. Поскольку для современных газовых турбин эта величина числа Рейнольдса больше,
чем 3,0-105, то следует полагать, что для поверхностей вращающихся дисков характерно турбулентное течение.
По характеру возможного обтекания боковых поверхностей дис
ков и барабанов можно выделить два |
вероятных случая: |
|
|
||||||||
1. Диск |
(барабан) |
вращается в неограниченном |
пространстве — |
||||||||
это может |
иметь место, когда влияние окружающих стенок |
практи |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
чески |
не |
сказывается на |
|||
|
|
|
|
|
|
распределении |
скоростей |
||||
|
|
|
|
|
0,10 |
среды, окружающей диск. |
|||||
0,9 |
|
|
|
|
0,05 |
2. Диск вращается в ко |
|||||
|
|
|
|
жухе — это |
имеет |
место, |
|||||
0,8 |
|
Сгх _ |
, |
|
|
когда влиянием |
окружаю |
||||
|
|
SI |
|
|
щих |
стенок |
пренебречь |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
0,1 |
|
|
|
|
-0,05 |
нельзя. |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
•0,10 |
|
|
Газ |
|
|
|
|
|
|
|
|
та |
|
|
|
|||
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
is) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0.2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 z |
j s 1,0 |
|
|
|
|
|
|
Рис. 91. |
Распределение |
осевых |
и |
радиаль |
Рис. |
92. |
Схема |
движе |
|||
ных скоростей у торцов диска, |
вращаю |
ния |
газа |
в узком |
зазоре. |
||||||
щегося в |
кожухе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 90 показано распределение осевых и радиальных ско |
|||||||||||
ростей (сгх |
и Сцд) у торцов диска |
[16]; |
движение |
среды |
в |
области |
|||||
пограничного слоя направлено по радиусу (первый |
случай). |
|
Для второго случая картина движения среды у торцов диска наглядно показана на рис. 91. По данным работы [68],-пограничные
слои разомкнуты при s/r1 > 0,05 и любых значениях |
Re, кроме |
очень малых. В работе делается вывод о наличии осевого |
градиента |
давления. Следовательно, наблюдается осевое движение среды от стенки к диску. В работе показано, что интенсивность этого движения
возрастает с удалением от оси вращения. Схему движения |
газа в за |
зоре между кожухом и диском можно представить так, как |
показано |
на рис. 92. |
|
Результаты теоретического и экспериментального исследований |
теплообмена между газом и диском, вращающимся в неограничен ном пространстве без принудительного обдува, представлены в ра боте [88]. Эксперимент проводился на вращающемся алюминиевом
10* |
147 |
диске, который приводился в движение электромотором. Диаметр
диска |
составлял 440 |
мм, |
частота вращения |
менялась от |
0 до |
|
2000 |
об/мин. |
Внутри |
диска |
был смонтирован |
электронагреватель. |
|
Во избежание |
потерь тепла |
от наружной поверхности диска |
на нее |
было насажено кольцо с дополнительным нагревателем. Температура диска измерялась термопарами. Опытные данные обрабатывали так, чтобы получить обычную критериальную зависимость
Nu - / (Re),
где число Нуссельта
(q — количество тепла, отведенного от поверхности с одной стороны диска, г — радиус теплоотдающей поверхности, X — коэффициент теплопроводности окружающей среды, 0 — температурный напор между диском н окружающей средой);
Re = со — |
|
v |
|
(со — угловая скорость вращения диска). |
|
Из приведенных результатов опыта видно, |
что до значения |
числа Рейнольдса, равного 2,4 -105, имело место |
ламинарное тече |
ние, а при дальнейшем увеличении числа Рейнольдса — турбулент ное. При ламинарном течении в пограничном слое результаты экспе риментов хорошо описываются уравнением [77]
Nu = 0,36Re°.5 .
Полученный результат близок к теоретическим и экспериментальным данным, полученным другими исследователями. Сравнив эти данные, следует отметить, что для диска, вращающегося в неограниченном пространстве, при ламинарном течении экспериментальные и теоре тические данные имеют хорошую сходимость.
При турбулентном режиме течения (Re >• 105) [88] теплообмен для диска, вращающегося в неограниченном пространстве, хорошо
описывается критериальной |
зависимостью |
Nu |
= 0,015Re°.8. |
Экспериментальному и теоретическому исследованию теплооб мена дисков, вращающихся в кожухе без принудительного обдува,
посвящено большое количество работ. |
v - |
Экспериментальные исследования показали, |
что движение среды |
между диском и кожухом носит различный характер. Если расстоя ние между диском и кожухом значительное, то пограничные слои развиваются как на диске, так и на кожухе. Газ между пограничными слоями движется с определенной скоростью, которая зависит от многих факторов (угловой скорости, осевого зазора, выступающих частей и т. д.). Поэтому теоретическое определение зависимости теп
лообмена |
является весьма трудной задачей. Экспериментально |
в работе |
[77] получена критериальная зависимость, описывающая |
теплообмен для дисков, вращающихся в кожухе без принудительного обдува при осевом зазоре между диском и кожухом, значительно пре вышающем радиус диска:
|
|
Nu = |
0,010805Re°.8 . |
|
|
Влияние числа Праидтля можно оценить по рекомендованной за |
|||||
висимости в работе |
[16]. |
|
|
||
В работе [54] на основании проведенных исследований |
граничных |
||||
условий теплообмена на поверхности диска, экрана и |
некоторых |
||||
других |
элементов турбин |
получены критериальные зависимости для |
|||
диска |
и кожуха при различных режимах течения: |
|
|||
— для диска |
|
|
|
|
|
при |
ламинарном |
режиме |
течения |
|
|
|
|
Nu = |
0,675Re°.5 , |
(95) |
|
при |
турбулентном |
режиме |
течения |
|
|
— для кожуха: |
Nu=:0,02I7Re0 .8 ; |
(96) |
|||
|
|
|
|
||
при |
ламинарном |
режиме |
течения |
|
|
|
|
Nu = |
0,364Re°.5 , |
(97) |
|
при турбулентном |
режиме |
течения |
|
||
|
|
Nu = |
0,0178Re0'8. |
(98) |
|
В проведенных опытах |
[54] не обнаружено влияния |
зазора на |
|||
значения коэффициентов теплоотдачи к диску и кожуху. |
|
С целью проведения анализа влияния кожуха на теплоотдачу вращающегося диска приведем таблицу сравнения значений коэф фициентов теплоотдачи на торцевых поверхностях дисков, вращаю щихся в неограниченном пространстве и в кожухе (табл. 22).
Как видно из табл. 22, повышение давления резко сказывается на увеличении коэффициентов теплоотдачи от газа к диску. Увеличение
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 22 |
|
Коэффициенты теплоотдачи |
к дискам, |
вращающимся |
в неограниченном |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пространстве |
и в кожухе |
|
|
Д и с к в н е о г р а н и ч е н н о м п р о с т р а н с т в е |
|
|
Д и с к в к о ж у х е |
|
|||||
|
Коэффициент |
т е п л о о т д а ч и , |
в ш / ( л ! і К ) |
при различных |
р а с с т о я н и я х |
|||||
Д а в л е |
|
от |
осп в р а щ е н и я , |
м, и о к р у ж н ы х |
с к о р о с т я х , |
м/с |
|
|||
ние, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мн/м2 |
|
0,5 |
г = 1,0 |
|
|
г = 0,5 |
г |
= 1.0 |
||
|
и = 100 |
и = 200 |
и = 100 |
и = 200 |
и = 100 |
и = 200 |
и = 100 « = 200 |
|||
0,1 |
97 |
168 |
85 |
|
147 |
|
116 |
200 |
101 |
176 |
0,5 |
352 |
610 |
308 |
|
530 |
|
418 |
730 |
370 |
640 |
1,0 |
612 |
1060 |
535 |
|
930 |
|
740 |
1270 |
644 |
1110 |
2,0 |
1060 |
1830 |
930 |
1600 |
1270 |
2200 |
1110 |
1920 |