![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки
.pdfего частные решения, которые удовлетворяют граничным условиям. Затем составляется ряд этих решений вида:
|
л |
|
t = |
- j - C%t% + • • • + C,J-,і = 2j CJn- |
(138) |
|
;i = l |
|
При этом используется принцип наложения, которым обладают решения дифференциального обыкновенного однородного уравнения. Приемлемость принципа наложения для данного уравнения доказы вается в математической физике.
Частное решение дифференциального уравнения теплопровод ности может быть найдено в виде произведения двух функций, одна
из которых есть функция координат, |
|
другая — времени. |
Тогда |
|||||||||
выражение для частного |
решения |
примет |
вид |
|
|
|||||||
|
|
t |
= |
cf |
(х, у, |
г) ср (т), |
|
(139) |
||||
где |
с—произвольная |
постоянная; |
|
|
|
|
|
|||||
/ (х, у, z) — функция |
от |
координат; |
|
|
|
|
|
|||||
|
ср (т) — функция |
времени. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Подставим |
уравнение |
(139) в |
уравнение |
(137): |
|
|
|||||
|
ф' М f (х, у, |
z) |
= |
|
аср (т) Y2 f (х, |
у, |
z) |
(140) |
||||
и, |
произведя |
разделение |
переменных, |
получим |
|
|
||||||
|
|
|
Щ |
|
|
=а |
у |
' |
г) |
. |
(141) |
' |
|
|
|
Ф (т) |
|
/ (х, у, |
|
к |
Левая часть равенства (141) зависит только от времени, а правая — только от положения точки в пространстве.
Поскольку равенство (141) имеет место при любых значениях координат и времени, то каждая из его частей равна какой-то по стоянной величине. Обозначим эту величину через А. Тогда запишем
Щ.=А; |
a t ! [ X |
' |
У |
\ г ) |
=А. |
(142) |
|
ФМ |
f{x, |
|
У, |
г) |
|
у |
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
Проинтегрировав первое выражение, |
|
получим |
|
|
|||
|
Ф (-с) = |
еА\ |
|
|
(143) |
При этом, если тело стремится к температурному равновесию, то величина А будет отрицательной. Если температура тела увеличи вается, то величина А будет положительной. Если температура тела есть периодическая функция времени, то величина А будет мнимой величиной. В практике чаще всего встречается первый случай: А «£і 0. Рассмотрим его. Так как А выбирают из физических соображений, то можно положить
А = —а/с3 , |
(144) |
где а — коэффициент температуропроводности; |
|
к— постоянная, определяемая из граничных |
условий. |
Подставляя значение |
А |
в |
(142), |
находим |
|
|
|
Ф (т) е~ак"-х; |
(145) |
||
V*f(x, |
у, |
г) |
+K*f(x, |
у, г) = 0 . |
(146) |
Если известно решение уравнения (146), то частное решение уравне
ния теплопроводности имеет вид |
|
і = ce-aK°-xf {х, у, г). |
(147) |
Придавая различные значения произвольным постоянным с и к, получим бесчисленное множество частных решений. Произвольные постоянные с находят из начальных условий, величины к — из гра ничных условий.
Общее решение можно представить как сумму частных решений по выражению (138). Решение объемной задачи таким методом яв ляется очень затруднительным. Чаще всего этим методом решают одномерные задачи, связанные с нахождением температурного поля в неограниченной пластине, цилиндре и шаре. Для охлаждаемых узлов такой метод применяют при определении температурного поля оболочковых лопаток. Приведем решение рассмотренным методом (методом разделения переменных) для оболочковой охлаждаемой лопатки. Считаем оболочку охлаждаемой лопатки как неограничен
ную пластину. Тогда |
уравнение теплопроводности примет вид |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
dt (х, |
т) |
_ |
а |
дЧ |
(я, |
т) |
|
|
|
^ 1 4 8 ^ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
дх |
|
|
|
|
|
дх |
|
|
|
|
|
|
Частное решение |
этого уравнения |
можно |
представить |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
/ |
= |
cf |
(х) ср (т). |
|
|
|
|
(149) |
|||||
Подставляя |
(149) |
в |
(148), |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Ф 'М |
= |
а |
Щ - |
|
= -ак\ |
|
|
|
(150) |
||||
|
|
|
|
|
|
Ф(т) |
|
- |
Д А - ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Проинтегрировав |
левую часть |
уравнения |
(150), |
найдем |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ср (т ) |
= |
е - я к ' т . |
|
|
|
|
(151) |
||||
Дифференциальное |
уравнение |
для |
функции f (х) |
имеет вид |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Г |
(х) |
+ |
K*f (х) |
= |
0. |
|
|
|
(152) |
||||
Частными |
решениями |
уравнения |
(152) |
являются |
функции |
sin |
кх |
||||||||||||
и cos кх. |
Эти решения — линейно-независимые. |
Тогда общие |
реше |
||||||||||||||||
ния, уравнения |
представим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
/ |
(х) |
= |
cfx (х) |
+ D / 2 (х) |
= |
с sin кх + D |
cos |
кх. |
(153) |
||||||||||
Частное |
решение |
уравнения |
теплопроводности |
выразим, |
как |
||||||||||||||
|
|
|
і (х, |
х) — с sin хе-ак'х |
|
-V D cos кхе~ак'х. |
|
(154) |
|||||||||||
Общее |
решение |
уравнения |
теплопроводности |
запишем |
|
|
|||||||||||||
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
t= |
УІ |
сп |
sin кпх |
ехр (—ак1%) -\- |
S |
Dm cos кт |
|
ехр (—акт х), |
(155) |
n = l |
т = 1 |
где с и D — произвольные постоянные, определяемые из начальных условий;
к — определяется из граничных условий.
Заметим, что даже в самом простом случае решение уравнения теплопроводности методом разделения переменных приводит к зна чительным трудностям. Поэтому им пользуются только в особых слу чаях. Существует и ряд других классических методов решения урав нения теплопроводности. Однако их применяют сравнительно редко. Из них заслуживает внимания метод источников, сущность которого состоит в том, что любой процесс распространения тепла в теле пред
ставляют как |
совокупность |
процессов |
выравнивания температуры |
от множества |
элементарных |
источников |
тепла, распределенных как |
в пространстве, так и во времени. Задача в основном сводится к пра
вильному выбору источников |
и их |
распределению |
[42]. |
В целом следует отметить, |
что |
решение задач |
теплопроводности |
для сложных процессов, которые происходят в охлаждаемых узлах, классическими методами не всегда удобно для практики. В технике часто требуется иметь приближенные решения, в результате чего в настоящее время широко применяют методы интегрального пре образования.
§ 46. Решение |
дифференциального |
уравнения |
теплопроводности |
методами |
интегрального преобразования |
К методам решения уравнения теплопровод |
ности путем |
интегрального преобразования относятся операцион |
ные методы |
и конечные интегральные преобразования. |
При решении задач с внутренними стоками тепла операционные методы имеют большие преимущества по сравнению с методом разде ления переменных. Для охлаждаемых узлов газовой турбины, где происходит отвод тепла за счет внутреннего его стока, такие задачи являются основными. Разработка операционного метода и его обосно вание дано в работах [14, 37].
Операционный метод широко применяют в разных областях тех ники и рассматривают как самостоятельный для решения уравнения математической физики. По своей сущности он равнозначен инте гральному преобразованию Лапласа, который используют в теории функций комплексного переменного. В основу данного метода поло жено не изучение самой функции, а ее видоизменения. При этом рас сматриваемую функцию называют оригиналом, а ее видоизменение — изображением. Целесообразность перехода от исследуемой функции (оригинала) к ее видоизменению (изображению) заключается в том, что решается не дифференциальное уравнение для оригинала функ ции, а алгебраическое уравнение для ее изображения. При решении дифференциального уравнения преобразуют функцию в ее изобра
жение (алгебраическое уравнение), |
решают его, а затем переходят |
||
от |
изображения |
обратно к функции. Преобразование от функции |
|
к |
изображению |
осуществляется |
путем умножения функции на |
экспотенциальную функцию и интегрирования ее в определенных пределах.
Поскольку преобразование Лапласа является интегральным и, следовательно, обладает свойством операторов, то вместо дифферен циального уравнения для оригинала функции получают алгебраи ческое для нее изображение. Если имеется функция / (t) и ее изобра жение F (р), то зависимость между ними можно выразить так:
со |
|
|
F(p) = l f(i)e~ptdt |
= L[f(t)]. |
(156) |
о
Для существования изображения оригинала необходимо, чтобы
интеграл |
сходился; р—комплексное |
число, причем |
вещественная |
часть в |
нем — положительная. С |
целью нахождения |
изображения |
любой функции нужно проинтегрировать выражение в заданных пределах. Так, если оригинал постоянная величина к, то его изобра
жение представляет собой |
|
|
|
. |
F(k) = \ке-р* dt=4- |
|
e~pt |
f |
(157) |
о |
|
|
|
|
при р > 0 . |
|
|
||
Если оригинал мы имеем в виде к, |
t, |
то изображение |
можно пред |
|
ставить |
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
F (кі) = J Kte~pt |
dt |
= -~. |
|
(158) |
Получив таким образом изображение и решив его, переходим обратно к оригиналу. Оригинал по его изображению находят, как правило, по формуле обращения (обратное преобразование)
°~-Ь'со
?W = ikr |
I F(p)ePtdP- |
(159) |
|
а—і со |
|
Интегрирование происходит в комплексной плоскости |
вдоль прямой |
а = const, параллельной мнимой оси. Как правило, обратное пре образование осуществляют, используя таблицы и не прибегая к кон турному интегрированию. Вместо приведенной формулы можно использовать и другую
f (t) = lim |
(—1)" |
п |
<16°) |
|
(тГ"<р>(т)]- |
Однако эта формула позволяет получить оригинал функции лишь при помощи операций дифференцирования и перехода к пределу. Покажем, как можно применять операционный метод при расчете охлаждаемых узлов газовой турбины.
13 Г. Г. Жаров |
193 |
Дифференциальное уравнение температуры по высоте охлаждае мой лопатки теплоотводом в диск в общем виде запишем
|
|
|
|
|
£ + Л - 0 . |
|
|
|
|
|
|
('61) |
||||||
Пусть при х = О |
|
|
|
|
tx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
/ (0) = |
|
= |
const; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
f |
(0) = |
|
А |
= |
const. |
|
|
|
|
|
|||
Дифференциальное |
уравнение представим |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
t" (х) — кН (х) = |
0. |
|
|
|
|
(162) |
||||||||
Применим |
прямое |
преобразование |
Лапласа |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
t(p) = \ |
e~pxt(x)dx |
|
= |
L [t(x)\, |
|
|
(163) |
||||||||
т. е. |
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
U" (х)] — к2Ь |
[І (*)] = |
0. |
|
|
(164) |
|||||||||
Используя |
основные |
свойства |
преобразования |
Лапласа, |
находим |
|||||||||||||
|
|
р2 t (р) — tlP |
— А — кЧ (р) = 0. |
|
|
(165) |
||||||||||||
Последнее уравнение является алгебраическим, поэтому решаем |
||||||||||||||||||
его, считая р |
простым |
числом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
t |
= |
Ч р + |
^ |
=tj_ |
, |
р |
0 |
+ |
А—-0 |
к |
|
. |
(166) |
||||
|
р |
|
р - — к- |
|
1 |
р 2 |
— к 2 |
1 |
( р 2 |
— к 2 ) к |
|
v |
' |
|||||
Пользуясь |
обратным |
преобразованием |
Лапласа, |
определяем |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
— |
|
|
|
— |
|
А |
— |
|
|
|
(167) |
|||
|
|
|
|
t (х) = tt ch кх |
|
r |
sli /ех. |
|
|
|
||||||||
Это и будет |
температура |
по |
высоте |
охлаждаемой |
лопатки тепло- |
|||||||||||||
отводом в |
диск. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким |
образом, |
метод |
преобразований |
Лапласа |
при |
решении |
уравнений теплопроводности имеет ряд преимуществ перед методом
разделения переменных. Прежде |
всего решение задачи однотипно |
и не требует особого подхода в |
каждом отдельном случае. Кроме |
того, интегральные преобразования Лапласа позволяют в равной степени решать задачи при граничных условиях первого, второго, третьего и четвертого родов, а также быстро и легко решать задачи с простыми начальными условиями (по одной координате). Исполь зование этого метода в инженерной практике упрощается наличием таблиц изображений, в результате чего задача сводится к решению только алгебраического уравнения. Однако решение задач таким методом затруднено при задании начальных условий в виде функции пространственных координат. В таком случае прибегают к использо ванию преобразований Фурье и Хенкеля [42]. Выполняя эти пре образования, следует обращать большее внимание на сходимость интегралов, так как условия сходимости становятся более жесткими, чем условия сходимости в интегралах Лапласа.
Все рассмотренные преобразования можно применить для расчета тел полуограниченной протяженности. При решении задач с конеч ной областью изменения переменных создан ряд методов конечных интегральных преобразований. Эти методы мы специально рассма тривать не будем. С ними можно ознакомиться в специальной лите ратуре [14].
§ 47. Решение дифференциального уравнения теплопроводности приближенными методами
При сложных граничных условиях, которые имеют место в охлаждаемых узлах газовых турбин, уравнение тепло проводности решить точными методами не представляется возмож ным. Поэтому в настоящее время ши роко применяют приближенные ме тоды. К ним относятся методы конеч ных разностей, элементарных балан сов и регулярного режима.
Метод конечных разностей или
метод сеток основан на замене про изводных их приближенным значе нием или замене непрерывной кривой
рассматриваемого |
процесса |
ломаной |
||
и непрерывного во |
времени |
процесса |
||
прерывным |
с фиксированным |
шагом. |
||
Тем самым |
дифференциальное |
урав |
||
нение теплопроводности |
сводится |
к эквивалентным соотношениям в ко нечных разностях, решение которого не составляет особого труда. Вновь полученное уравнение решают методом последовательных приближений,
Рис. 105. К замене частных производных конечно-разностными вы-
раженими.
где очередное значение температуры в точке является функцией предыдущего по времени и координатам. Применение метода конеч ных разностей при ручных расчетах было весьма затруднено. С по явлением ЭВМ этот метод нашел широкое распространение.
Метод конечных разностей обеспечивает большие преимущества при расчете нестационарных температурных полей, а также дает возможность учесть физические константы и коэффициенты тепло отдачи. Сущность метода сводится к замене производных через раз
ностные отношения [42]. Представим, что нам дана функция t |
= |
f (х) |
|||||
( р И С . 105). И з В е С Т Н О , ЧТО П р О И З В О Д Н у Ю ф у Н К Ц И Ю П р и |
X = |
Х( |
можно |
||||
представить |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t't = igat. |
|
|
|
|
(І 68) |
Выберем |
на кривой |
две соседние точки |
А (хг _х ; |
^_х ) |
и с |
|
|
^•+ 1 ) таким |
образом, |
чтобы разности xt |
— xt_± = xi+1 |
— xt |
= h |
были бы достаточно малы. Считая шаг h достаточно малым, мы имеем
13* |
195 |
право приближенно принять равными и углы at = р\ = 7,., а сле довательно, рассматривать вместо касательной одну из секущих АВ или. ВС.
Тогда первая производная в точке і примет вид
или
л ~ to- v . — |
^ |
^ |
^"-1 |
' ~ щ Y l _ |
АЕ |
|
ft |
или |
|
|
|
|
|
2Л |
|
Приближенное значение второй производной получаем, если заменим кривую на ломаную линию
/' ^_ |
_ j _ |
( |
^1+1 — ti |
h — h-l |
\ |
^1+1 — %h -f- / і - ! |
|
,, K Q \ |
h ~ |
ft |
\ |
ft |
ft |
) - |
h? |
• |
[ i b J > |
Используя приведенные зависимости, можно преобразовать диф ференциальное уравнение теплопроводности к виду, удобному для решения. Покажем на примере одномерного уравнения теплопровод ности для тонкого стержня приведение его к алгебраическому урав нению методом конечных разностей.
Пусть дан стержень длиной /. Распределение температуры для изолированного тонкого стержня описывается уравнением вида
Поскольку температура зависит от времени и координаты (от
двух переменных), |
то обозначим |
истинное |
значение |
температуры |
||||||||
в точке |
через х1ъ |
k, |
где |
і |
— количество шагов |
по |
координате |
х |
до |
|||
рассматриваемой |
точки, |
a |
k — количество шагов |
по |
координате |
т |
||||||
до рассматриваемой |
точки. Обозначим: h — шаг |
по |
координате |
х; |
||||||||
п — шаг по координате |
т. Тогда |
уравнение |
(170) в |
узле ik |
заме |
|||||||
няется |
выражением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U, k+i- |
ti, k |
_j_ |
^ = |
a ^ tt-i. |
k - 2ti, k + |
tt+1. |
к |
|
|
(171) |
где £x и £ 2 — остаточные члены при шаге, не равном нулю.
Чем меньше шаг, тем меньше t,i и £ 2 и тем точнее замена диффе ренциального уравнения уравнением в конечных разностях. Преоб
разуя уравнение |
(171), |
получаем |
|
|
|
|
к ы = (1 |
Ж " ) |
* + I F |
* + |
k ^ h |
~ |
( 1 7 2 ) |
Отбросив остаточный член h (а£2 — t,i), вследствие его малости, найдем приближенное значение расчетной температуры в том же узле
к *+х = (1 + т ) |
к k + ^ " tt-i. k + tl+1. k ) . |
(173) |
По формуле (173) можно |
определить температуру в |
первом ряду |
||
по х при т = |
п, при известных краевых условиях т = |
0. |
Получен |
|
ные значения |
температур в |
первом ряду будут являться |
краевыми |
условиями для определения температур во втором ряду и т. д. Так можно получить все необходимое поле температур любого узла газовой турбины. Выбор шага при таких расчетах имеет существен ное значение. При малом шаге получается более точное решение, при большем шаге точность снижается, но зато сокращается рас четное время.
В случае решения нестационарных уравнений в частных произ водных параболического типа соотношение шагов, а также ошибка округления в численном решении определяет сходимость и устой чивость получаемых решений. Для некоторых соотношений шагов можно получить ряд упрощенных частных решений:
При |
п = 1г213а |
|
|
|
|
|
|
|
|
H.fc+i- |
|
з |
• |
|
|
При /і = |
h2/Qa |
|
|
|
|
|
|
|
|
і |
k+i — |
ti-vk + 4tj,k |
+ U+i.k |
• |
|
|
|
4. |
|
5 |
|
||
При n = |
h2/\2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
і |
_ |
h-i,k + |
10^. k + fi+i, k |
• |
|
|
|
h, ft+i — |
|
12 |
|
||
При |
n = |
h2/pa |
|
|
|
|
|
|
|
j. |
_ tj-v |
k + (p — 2) ti, к + ti+i, к |
|||
|
|
h, k+i - |
|
- |
|
• |
|
Формула |
значительно |
упрощается |
при р = 2 |
|
Рассмотренный метод применяют при решении двух- и трехмер
ных |
задач. Однако при этом требуется значительное время (даже |
на |
ЭВМ). Например, для получения плоскостного стационарного |
температурного поля охлаждаемой натрием по шести каналам ло патки требуется 3,5 ч рабочего времени ЭЦВМ М-220. Поэтому в на стоящее время разрабатываются новые разновидности метода конеч ных разностей, которые позволяют значительно сократить время расчета. К таким методам прежде всего следует отнести локальноодномерный метод переменных направлений.
Метод конечных разностей сложнее применить при рассмотрении тел более сложной формы, так как значительно усложняется про грамма расчета. В этом отношении наиболее целесообразен метод элементарных балансов [5], основанный на разбивке всего рассматри ваемого тела на ряд элементарных объемов, в пределах которых закон изменения температуры принимается линейным. Метод позволяет определить температуру в любых телах при любых граничных усло-
виях. Применение этого метода изложено в работе [80]. Однако при его использовании также необходимо значительное время для расчетов.
Метод регулярного режима [31] широко используют при решении ряда специальных задач, а в отдельных случаях — и при расчете температурных полей, особенно когда исследуется длительный переходный процесс с постоянными граничными условиями.
Следует отметить, что все приближенные методы решения диффе ренциальных уравнений требуют значительного времени. С исполь зованием ЭВМ это время хотя и сокращается, но для сложных узлов остается большим. К тому же программирование требует длительной, кропотливой работы специалистов. Поэтому решение задачи тепло проводности приближенными методами с применением ЭВМ целе сообразно в том случае, когда требуется выполнить многочислен ные расчеты.
§ 48. Методы аналогии
В настоящее время методы аналогии, применяе мые для решения задач теплопроводности, получили широкое рас пространение. Они основываются на формальной одинаковости явле ний, происходящих в различных процессах природы, которые описы ваются одним и тем же уравнением теплопроводности. К таким явлениям следует отнести: диффузию, электропроводность, тепло проводность, магнетизм, фильтрацию жидкости и др. Принципиально каждое из этих явлений может быть моделью другого. В технике прибегают к использованию в качестве аналога того явления, кото рое легче можно экспериментировать и на которое затрачивается меньше средств. Такими аналогами для теплового поля являются гидравлические, электрические, механические и акустические поля.
Механическую и акустическую аналогию применяют в ряде спе циальных задач. Гидродинамическая аналогия, основанная на тожде ственности (при математическом описании) функции тока и потен циала скорости, с одной стороны, и функции теплового потока и тем пературы, — с другой, позволяет решить задачи теплопроводности с помощью гидродинамического поля. Этот метод разработан до вольно глубоко, и с его помощью можно решать двух- и трехмерные нестационарные задачи и нелинейные уравнения параболического типа. Однако гидродинамические модели требуют больших экономи ческих затрат, очень громоздки, сложны в эксплуатации и создают определенные затруднения при решении задач с переменными теплофизическими характеристиками.
Вэтом отношении электроаналогия имеет большие преимущества
всравнении с гидродинамической аналогией. Электротепловая ана логия основана на формальном сходстве дифференциальных уравне ний теплопроводности и электропроводности. С помощью электро тепловой аналогии решают нестационарные задачи теплопереноса при различных граничных условиях. Электрические модели весьма
просты по своему устройству, могут быть выполнены с большой степенью точности и сравнительно дешевы в изготовлении.
Все существующие электрические модели можно разделить на две большие группы: 1) модели из сплошных сред и 2) модели из электри ческих сеток.
Модели из сплошных сред. К моделям из сплошных сред отно сятся такие, в которых проводящая среда является сплошной (твер дая или жидкая). Электромоделирование с помощью электролити ческих ванн (модель из сплошной жидкой среды) до недавнего вре мени было широко распространено. В качестве моделирующей среды
в ваннах |
применяют слабые растворы электролитов, водопроводную |
|||||||||
и |
дистиллированную |
воду. |
|
|
|
|||||
С целью |
увеличения |
|
точно |
|
|
|
||||
сти |
измерений |
и снижения |
|
|
|
|||||
погрешности |
на |
электроды |
|
|
|
|||||
подают ток большой частоты. |
|
|
|
|||||||
Модели |
ванн |
бывают объем |
|
|
|
|||||
ные и плоские в зависимости |
|
|
|
|||||||
от |
решаемой |
задачи. |
Сама |
|
|
|
||||
ванна |
обычно |
коробчатого |
|
|
||||||
типа |
и изготовлена из изоля |
|
|
|
||||||
ционных материалов. Внутри |
|
|
||||||||
ванны |
размещается |
|
испы |
|
|
|||||
тываемая |
модель, внутри ко |
|
|
|
||||||
торой |
находится |
электролит. |
Рис. |
106. Схема электролитической |
ванны |
|||||
При |
необходимости |
модели |
для определения температурного поля |
охлаж |
||||||
рования различной |
тепло |
даемой |
лопатки. |
|
||||||
проводности |
можно заливать |
|
|
|
в отдельные области электролит различной концентрации. К наруж ным и внутренним стенкам модели через специальные устройства подводятся граничные напряжения от индивидуальных делителей. Измерение потенциалов внутри модели производится специальным зондом.
Схема электролитической ванны для определения температур
ного поля охлаждаемой |
лопатки представлено на рис. 106. |
|||||
Сопротивления Rx и |
R2 определяют |
по |
уравнениям: |
|||
|
X |
Р |
_ |
X |
Р . |
|
|
« 1 |
FЭК |
~ |
« 1 |
hi, |
' |
|
А . |
Р |
_ |
х |
Р |
|
|
а . |
Рэп |
|
И 2 |
|
|
где л—теплопроводность материала лопатки; коэффициент теплоотдачи от газа к лопатке;
коэффициент теплоотдачи от стенки канала лопатки
кохлаждающему агенту;
Р— удельное сопротивление проводника;
Р |
эк |
эквивалентная поверхность электродов; |
1 |
||
• |
Л — толщина проводника; |
|
|
|
шаг электрода. |