![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки
.pdfВведем |
обозначение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К р = - ^ - |
(196) |
|||
Тогда |
уравнение (195) |
примет |
вид |
|
|||
|
|
In |
'* |
; т |
=-кг |
(197) |
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ з |
|
СТ |
|
=е~\ |
(198) |
откуда |
|
4 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
; - / с т |
= , |
/ ; е |
- л |
' г - ^ е - к г . |
(199) |
Прибавим к правой и левой частям уравнения (199) по ^з, заменим
знаки |
на противоположные и вынесем в левую |
часть разность |
|
4 — /4. |
Тогда получим |
|
|
или |
f3 — t\ = |
t\ — / „ - &-"V + /стЄ_Л''- |
(200) |
|
|
|
|
|
< з - ^ |
= Й - и ( 1 - е ~ К г ) - |
(201) |
Уравнение (201) характеризует изменение отвода тепла от про точной части. Анализ выражения (201) показывает, что падение
температуры газа при |
заданной |
температуре стенки |
уменьшается |
с увеличением расхода |
газа и |
его теплоемкости и |
увеличивается |
с увеличением коэффициента теплоотдачи и площади охлаждения. При одинаковых площади охлаждения, коэффициенте теплоотдачи от газа к стенке, расходе газа и его теплоемкости с уменьшением заданной средней температуры стенки падение температуры газа увеличивается. Для существующих охлаждаемых турбин, работа ющих при начальных температурах газа до 1000 К, это падение не велико. Оно составляет примерно 3—5 К- Поэтому часто количество тепла, отведенное при охлаждении, подсчитывают по простой формуле
qr = arFr(tl-tCT). |
(202) |
Аналогично можно вывести выражение для расчета подогрева
воздуха |
в охлаждаемой лопатке. |
|
|
|||
За |
исходные |
уравнения |
принимаем: |
|
||
|
|
|
dqB=aB(t„ |
— fB)dFB, |
(203) |
|
|
|
|
dqa |
= GBcpBdt*B, |
(204) |
|
где dqB |
|
— элементарное количество тепла, подводимое к поверх |
||||
ав |
|
ности |
dFB; |
|
|
|
|
— коэффициент теплоотдачи от стенки |
к воздуху; |
||||
Ga |
|
— расход |
охлаждающего |
воздуха через |
лопатку; |
|
tB |
— температура торможения охлаждающего воздуха по вы |
|||||
|
|
соте лопатки. |
|
|
|
Проведя преобразования, подобные предыдущему, и введя обо значение
|
|
|
|
|
|
|
(205) |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
t\вых - 1 \ D X |
= (t„ - йnx) (1 - |
е-**), |
|
(206) |
||
где tRDS |
— температура |
воздуха |
на входе в охлаждаемую |
лопатку; |
|||
^*вых |
— температура |
воздуха |
на выходе |
из |
охлаждаемой ло |
||
|
патки. |
|
|
|
|
|
|
Из этого выражения |
следует, |
что чем больше |
расход |
охлажда |
|||
ющего воздуха и чем выше его теплоемкость, |
тем на меньшую тем |
||||||
пературу |
осуществляется |
его подогрев; чем выше коэффициент |
теплоотдачи от стенки к воздуху и чем больше поверхность охлажде ния, тем на большую температуру подогревается воздух. Поэтому с целью улучшения охлаждения детали нужно увеличивать расход охлаждающего воздуха, а с целью улучшения эффективности охла ждения •— увеличивать коэффициент теплоотдачи. Увеличение тем пературы воздуха на входе в охлаждающую лопатку при одном и том же расходе и площади охлаждения ведет к уменьшению подо грева воздуха. В турбинах с сопловыми лопатками подобного типа (при начальной температуре газа —1273 К) подогрев воздуха осуще ствляется на 100—200 К-
Зная расход охлаждающего воздуха, его теплоемкость и подогрев его в каналах охлаждения, нетрудно определить количество отведен ного при охлаждении тепла
9в = GBcpn (t„-fBBX)(\ -e~K»). (207)
Задаваясь расходом охлаждающего воздуха, можно приближенно найти для лопатки среднюю температуру стенки.
Исходя из равенства переданного от газа и воспринятого воздухом
тепла |
можно |
записать |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« г ^ г (tl - |
Q |
= |
GBcpB |
(t„ - |
fB в х ) (1 - |
e-K »). |
(208) |
|
Преобразуем уравнение (208) к виду, удобному для расчета |
||||||||||
температуры |
стенки. |
Обозначим |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
a r F r |
— |
Л г .в- |
|
|
|
Тогда, |
перемножив |
правую |
часть |
уравнения |
(208) и вынеся все |
|||||
члены, |
содержащие |
tCT, |
в |
левую |
часть, имеем |
|
|
|||
|
4т + |
К г . в^ст — |
К г . в ^ с т в - * 8 = |
^3 + |
« г . в ^ * — |
« г . В ^ Є " * 8 . |
(209) |
|||
Решив |
уравнение (209) относительно |
температуры стенки, |
получим |
14* |
211 |
Из этого уравнения видно, что температура стенки охлаждаемой лопатки зависит от начальной температуры газа. С увеличением начальной температуры газа при том же расходе охлаждающего воздуха и коэффициенте теплоотдачи температура стенки растет. При увеличении температуры охлаждающего воздуха и одном и том же его расходе температура стенки тоже растет. Если расход охлажда ющего воздуха увеличивается при остальных равных его параметрах, температура стенки лопатки снижается.
Выражение (210) является приближенным, и им можно пользо ваться при ориентировочных расчетах для определения средних значений температур. В действительности температура стенки ло патки как по профилю, так и по высоте изменяется значительно, поскольку является функцией температуры газа и локальных зна чений коэффициентов теплоотдачи.
В табл. 36 показано изменение температуры потока газа при
охлаждении лопатки воздухом в зависимости |
от а г , Gr и / с т . |
Как |
видно из таблицы, увеличение коэффициентов |
теплоотдачи от |
газа |
к стенке лопатки приводит к понижению температуры газа. Увели чение расхода газа и температуры стенки лопатки вызывает умень шение понижения температуры газа. Следует заметить, что темпера
тура газового потока при рассматриваемых параметрах |
понижается |
||
на небольшую величину (в |
пределах 1%). |
|
|
В табл. 37 представлено увеличение температуры воздуха в тракте |
|||
охлаждения в зависимости |
от его параметров. С увеличением тем |
||
пературы воздуха на входе его подогрев в тракте охлаждения |
умень |
||
шается. Аналогичное явление происходит и при увеличении |
расхода |
||
воздуха. При повышении |
коэффициента теплоотдачи |
от |
стенки |
Таблица 36
Понижение температуры газа, К, за счет отвода тепла от соплово/і лопатки при ее охлаждении
в г |
= |
20 |
кг/с; |
** = |
1273 |
К; |
|
t*Q = |
1273 К; |
||
|
|
|
|
|
|
||||||
„т |
= |
11й 14 |
tС Т = |
773 |
К |
|
G = |
20 |
кг/с |
||
|
|
|
|
|
|
||||||
t*3 |
= |
1273 К |
аГ = 5000 кдж/(м--ч- |
К) |
аГ =5000 |
|
кдж/(м*-ч-К.) |
||||
F |
|
|
|
|
G r , кг/с |
|
|
|
|
||
кдж/(м2- |
|
|
'ст. |
К |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3200 |
|
5000 |
6700 |
10 |
20 |
|
30 |
673 |
773 |
873 |
0,1 |
0,45 |
0,60 |
0,70 |
1,15 |
0,60 |
0,45 |
0,75 |
0,60 |
0,45 |
0,2 |
0,90 |
1,15 |
1,45 |
2,30 |
1,20 |
0,90 |
1,50 |
1,20 |
0,90 |
0,3 |
1,40 |
1,75 |
2,20 |
3,40 |
1,80 |
1,40 |
2,20 |
1,80 |
1,40 |
0,4 |
1,90 |
2,35 |
2,95 |
4,55 |
2,35 |
1,90 |
2,90 |
2,35 |
1,90 |
0,5 |
2,35 |
2,95 |
3,70 |
5,70 |
2,95 |
2,40 |
3,60 |
2,95 |
2,30 |
0,6 |
2,85 |
3,50 |
4,45 |
6,85 |
3,50 |
2,85 |
4,35 |
3,50 |
2,80 |
0,7 |
3,30 |
4,10 |
5,20 |
8,00 |
4,10 |
3,35 |
5,10 |
4,10 |
3,30 |
0,8 |
3,80 |
4,70 |
5,95 |
9,15 |
4,70 |
3,80 |
5,80 |
5,20 |
3,80 |
0,9 |
4,30 |
5,30 |
6,70 |
10,25 |
5,30 |
4,30 |
6,60 |
5,80 |
4,20 |
1,0 |
4,80 |
5,90 |
5,40 |
11,40 |
5,90 |
4,80 |
7,30 |
6,40 |
4,70 |
Таблица 37
Повышение температуры воздуха, К, при охлаждении сопловой, лопатки
|
а в = 600 кдоісЦм'-ч- |
К) |
/ В = |
623 К; / с т = |
773 К |
/ в = 623 К; / с т |
= 773 К |
||||
|
/ С Т |
= |
700°С; |
|
|||||||
|
|
G D = |
600 |
кдж/(мг-ч-К) |
Ов |
= 0,4 |
кг/с |
||||
|
GB |
= |
0,4 кз/ с |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
X |
|
'в- К |
|
|
Ов, |
кг/с |
|
|
кдж/(м- |
• |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
523 |
|
623 |
723 |
0,3 |
|
0,4 |
0,5 |
1600 |
2500 |
3300 |
0,1 |
5,36 |
|
2,86 |
1,52 |
3,80 |
|
2,86 |
0,86 |
2,00 |
2,86 |
3,80 |
0,2 |
10,50 |
|
5,65 |
2,96 |
7,45 |
|
5,65 |
4,57 |
3,86 |
5,65 |
7,45 |
0,3 |
15,40 |
|
8,31 |
4,31 |
10,94 |
|
8,31 |
6,77 |
5,71 |
8,31 |
10,94 |
0,4 |
20,20 |
10,90 |
5,80 |
14,30 |
10,90 |
8,95 |
7,57 |
10,90 |
14,30 |
||
0,5 |
24,90 |
13,43 |
7,12 |
17,51 |
13,43 |
11,00 |
9,35 |
13,43 |
17,51 |
||
0,6 |
29,40 |
15,88 |
8,40 |
20,60 |
15,88 |
13,01 |
11,05 |
15,88 |
20,60 |
||
0,7 |
33,80 |
18,27 |
9,62 |
23,50 |
18,27 |
15,00 |
12,75 |
18,27 |
23,50 |
||
0,8 |
37,80 |
20,60 |
10,80 |
26,40 |
20,60 |
16,92 |
14,42 |
20,60 |
26,40 |
||
0,9 |
41,90 |
22,70 |
11,90 |
29,00 |
22,70 |
18,86 |
16,10 |
22,70 |
29,00 |
||
1,0 |
45,90 |
24,82 |
13,00 |
31,6 |
24,82 |
20,67 |
17,70 |
24,82 |
31,60 |
лопатки к воздуху температура подогрева воздуха растет. Как видно из таблицы, подогрев воздуха в таких системах может быть дове ден только до 50 К, что свидетельствует о низкой эффективности подобных систем.
§52. Температура по высоте рабочей лопатки, охлаждаемой воздухом
В авиационных газовых турбинах широко рас пространен способ охлаждения рабочих лопаток воздухом изнутри. Воздух подается в зазор между экраном и диском, затем по каналам в диске поступает во внутреннюю полость охлаждаемой лопатки и направляется в проточную часть через радиальный зазор. При при ближенных расчетах в некоторых случаях можно пренебречь пере теканием тепла по профилю охлаждаемой лопатки или разделить решение объемной задачи на две части: определение изменения температуры по высоте рабочей лопатки и по ее профилю. Для тон костенных оболочковых лопаток такой подход к отысканию распре деления температуры лопатки является правомерным.
Рассмотрим изменение температуры по высоте тонкостенной охла ждаемой лопатки газовой турбины при установившемся режиме [20]. Считаем, что профиль лопатки и коэффициенты теплоотдачи не меняются по высоте. На рис. 110 представлена полая оболочковая рабочая лопатка. Выделим в лопатке элемент высотой dx на расстоя нии х от корня лопатки. Тогда для выделенного элемента тепловое равновесие можно выразить
<7і + Цг = <7з + <74. |
( 2 1 1 ) |
где |
qx — количество тепла, поступающего из верхней части |
по обо |
||
|
лочке к |
выделенному |
элементу; |
|
|
q2—количество |
тепла, переданное потоком газа выделенному |
||
|
элементу |
охлаждаемой |
лопатки; |
|
|
q3—количество |
тепла, отведенное от выделенного элемента |
||
|
охлаждаемой лопатки |
воздухом; |
|
|
|
^4 — количество тепла, отведенное к нижней части охлаждаемой |
|||
|
лопатки вследствие теплоотвода в диск. |
|
||
Все |
составные части количества |
тепла можно представить |
в виде: |
ЩІ1
V і и
'и н
Рис. ПО. Полая охлаж даемая рабочая лопатка.
|
q2 = |
arPr |
(C-t)dx; |
|
<7з = |
|
(212) |
|
« в ^ в |
(С — 0 dx; |
|
где Рг и Рв |
—• периметры охлаждаемой ло |
||
|
патки |
соответственно по газу |
|
F |
и |
по |
воздуху; |
— площадь перетекания тепла |
|||
|
по оболочке лопатки. |
Подставляя уравнения (212) в выражение (211), имеем
XF |
(JL) |
- |
( |
« |
- ) ] |
+ |
|
\ dx |
Jx+dx |
\ |
dx |
Jx_ |
|
- f arPr |
(С - І) dx - авРв |
|
(t - О dx = 0. |
(213)
Вводя обозначение |
х |
— х/l |
и подставляя |
его в |
уравнение |
(213), |
получаем |
|
|
|
|
|
|
XF^ d.4 |
+ |
агР/ |
(t* — t) — aBPj2 |
(t — О |
= 0. |
(214) |
dx |
|
|
|
|
|
|
Из баланса количества тепла, воспринимаемого воздухом, можно записать
GBCpB -dtі |
— авРв |
(t — Q = |
0. |
(215) |
||
|
dx |
|
|
|
|
|
Исключив из уравнений |
(214) |
|
и (215) |
величину |
tB, после |
преобразо |
вания можно получить |
|
|
|
|
|
|
GeCpaXF |
|
d4 |
dH_ |
|
|
|
aaPBl |
' |
dx* |
dx2 |
|
|
|
- GBcpBl (1 + |
|
|
4 - - ссгР/ (t - 1 \ ) = 0. |
|
||
\ |
U B " B |
/ ax |
|
|
|
Считая |
tr |
величиной |
постоянной, |
уравнение |
(216) |
представим: |
||||||||
|
|
|
|
aBPal |
|
|
dx* |
|
|
|
dx2 |
|
|
|
|
- G n C |
; j B |
/ ( l |
|
|
|
d(-1 |
У |
- a r f / ( f - O = |
0 |
(217) |
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
+ |
к ^ |
- {к' + /с") |
- |
/с'/с-'т = 0, |
|
(218) |
||||
|
|
|
dx3 |
|
dx2 |
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,F |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aBPJ2 |
. |
|
aBPBl |
|
|
(219) |
|
|
|
|
|
|
|
|
XF |
' |
|
Gacpa |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Решение уравнения |
(218) |
имеет |
вид |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
х = |
схеа~х |
-f- c2ea=* 4- с3ея»*, |
|
|
(220) |
||||
где cx ; |
c2 ; |
c3 |
— произвольные |
постоянные, |
определяемые |
из гра |
||||||||
аг; |
а2; |
а3 |
|
ничных |
|
условий; |
|
|
|
|
|
|||
— корни |
характеристического |
уравнения |
|
|
||||||||||
|
|
|
а2 |
+ к"'а2 |
— |
(к' |
+ |
к") а— к'к"' = |
0. |
|
(221) |
Поскольку при реальных соотношениях коэффициентов дискрими
нант кубического |
уравнения |
(221) |
всегда |
меньше нуля, то |
|||
|
|
«і = |
|
, — |
|
к'« |
|
|
|
2 У | р | cos ср |
д - ; |
||||
|
|
, |
|
|
|
|
к-"' |
a2 |
= |
2]/|p|cos(cp+ |
120°) — |
||||
а3 |
= 2 V[p\ |
cos (ф — 120°) - |
, |
||||
где |
|
|
|
к' + к" |
|
(к"')2 |
|
|
|
Р = |
|
|
|
||
|
|
|
5 |
|
^сГ - |
|
|
|
_ |
к"'3 |
| |
к"' (к' 4 |
к") |
к У . |
|
1 |
? — |
27 |
+ |
6 |
|
|
2 ' |
|
|
Ф = |
4-arccos |
|
, |
• • |
Исходя из того что у корня лопатки температура равна темпе ратуре диска, можно записать
при х = 0; t = L
rt
_ ,*
Т — Ті — Тд Гр,
а следовательно,
Су + с% + с3 = т г |
(222) |
У вершины лопатки при х = 1 можно считать, что перетекание тепла отсутствует и температура вершины лопатки равна потоку газа. Тогда
|
|
dt |
\ |
_ |
/ |
dx |
\ |
0. |
|
|
(223) |
|
|
dx |
jx=\ |
\ |
dx |
|
|
|
|||
|
|
|
jx=i |
|
|
|
|||||
Продифференцировав |
уравнение |
(218), можно |
получить |
|
|||||||
|
|
с ^ е " ' |
-4- с^а%е°2 -]- с3а3еа* = 0. |
|
(224) |
||||||
При х — 0, |
как следует |
из |
формулы |
|
(214), |
|
|
|
|||
|
d-i |
dH |
|
|
|
|
|
|
|
(225) |
|
|
dx" lx=o |
dx2 Д-=о |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Дважды |
продифференцировав |
|
выражение |
(220), |
получим |
|
|||||
|
cxci\ + |
c2al + |
c3al |
= к" (/д |
— /*) — к |
(t* — / д ) . |
(226) |
x
0,8 |
|
II |
|
|
|
и |
|
|
|
[1 |
|
0,6 |
|
1 |
|
|
1 1 |
||
|
|
1 |
I |
|
|
1 |
|
|
|
/ / |
|
оМ |
|
/ / |
|
|
// |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
0,21 |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
и |
|
|
|
• |
|
|
|
673 |
т к |
873 |
Решая совместно уравнения (222), (224) и (226), получаем выражения для произвольных постоянных, исходя из граничных условий
с, = 0;
с,
Подставив значения для произвольных по стоянных в уравнение (220), найдем изменение температуры стенки по высоте лопатки
Рис. 111. |
Изменение |
|
||
температуры |
|
полой |
|
|
лопатки |
по ее |
высоте. |
еа'х. (227) |
|
3,8%; |
і в |
= 423 К; |
На рис. 111 приведено сравнение опытных |
|
13 = 1073 |
К. |
|
|
|
|
|
|
данных (штриховая кривая) для двигателя |
|
РД-20 |
с |
расчетными |
(сплошная кривая), полученными по формуле |
|
(227). |
Из |
уравнения |
(214) можно получить изменение температуры |
охлаждающего |
воздуха |
по высоте лопатки. С учетом уравнения |
||
(227) запишем |
|
|
|
|
' : = ' : + ( і - £ + Я * " ! + ( 1 + Я " ' , г |
- |
( 2 2 8 ) |
||
Расчеты, выполненные для охлаждаемых лопаток, |
показывают, |
|||
что температурный напор |
со стороны охлаждающего воздуха |
(t—/в) |
уменьшается по высоте лопатки от корня до периферии в 1,5— 2 раза.
Из анализа выражения для температуры стенки охлаждаемой
лопатки следует, |
что улучшения |
охлаждения |
можно достигнуть |
|
|
а |
Р |
|
|
путем увеличения |
отношения в |
" |
. Опытами |
установлено, что |
при относительном расходе охлаждающего воздуха 1—2% этот коэф фициент равен 0,3—0,4. Чтобы повысить его, необходимо увеличить расход воздуха, что крайне нежелательно с точки зрения экономич ности всей газотурбинной установки. Поэтому прибегают к другим способам его повышения. К ним относятся:
—• установка дефлектора внутрь полости охлаждения, позволя
ющая |
сократить |
проходное |
сечение |
и |
направить |
охлаждающий |
||
воздух |
в узкую |
щель между |
оболочкой |
лопатки |
и |
дефлектором; |
||
это обеспечивает |
при таком же расходе воздуха, |
как и в лопатке |
||||||
без дефлектора повышение |
скорости и тем самым |
увеличение коэф |
||||||
фициента теплоотдачи от |
стенки к |
воздуху; |
|
|
—увеличение внутреннего периметра лопатки путем его оребрения;
—впрыск жидкостей в поток воздуха, что увеличивает коэф фициент теплоотдачи.
Опыты [20] показали, что для рабочей лопатки с дефлектором и внутренним воздушным охлаждением можно снизить температуру
стенок |
на 150—200 К. |
При этом требуется приблизительно 2—39-6 |
||
воздуха |
при начальной |
температуре газа около 1273 К. С увеличе |
||
нием начальной температуры газа расход воздуха |
резко возрастает, |
|||
и при Тг — 1373 К использование таких лопаток |
становится |
неце |
||
лесообразным, так как затраты энергии на получение воздуха |
пре |
восходят выигрыш, получаемый от повышения начальной темпера туры газа.
§ 53. Температура по профилю охлаждаемой воздухом лопатки
сосевым выходом его
впроточную часть
Охлаждаемые воздухом лопатки с осевым вы ходом его в проточную часть нашли широкое применение в авиации и проектах судовых и стационарных установок. Воздух на охлажде ние поступает во внутреннюю часть дефлектора (см. рис. 31), из кото рого через специальные отверстия выходит в щель между оболочкой лопатки и дефлектором. Разделившись на два потока в щели: по спинке и корытцу, воздух, отобрав тепло от оболочки лопатки, выбрасывается в проточную часть. С целью определения необходи мого количества охлаждаемого воздуха для выдерживания допусти мой температуры стенки можно вести расчет по средним значениям начальных и граничных параметров. Если необходимо определить температурные напряжения по профилю такой лопатки, то при бегают к заданию средних значений на отдельных участках. Чем
больше таких участков, тем точнее расчет. Наибольшей точности можно достичь используя ЭВМ.
Расчет локальных значений параметров охлаждающей среды и коэффициентов теплоотдачи к охлаждающему воздуху на ЭВМ не прерывного действия путем непосредственного решения дифферен циального уравнения весьма прост, нагляден, малотрудоемок и не требует предварительного преобразования дифференциального урав нения в алгебраическое. Он удобен и для сравнительного анализа температурных полей в лопатке в зависимости от различных факто ров. Меняя начальные и граничные условия, можно получить в виде осциллограмм изменение параметров охлаждающей среды и темпе ратуры стенки в любой точке по профилю лопатки.
Локальные значения коэффициентов теплоотдачи по профилю охлаждаемой лопатки от газа к стенке можно рассчитать по методике [21 ]. Предполагается, что перетекание тепла по высоте лопатки и лу чистый теплообмен отсутствуют.
Для определения локальных значений параметров воздуха в за зоре охлаждения всю поверхность лопатки разобьем на две части: выпуклую и вогнутую и рассмотрим каждую в отдельности. Течение воздуха в канале описывается замкнутой системой уравнений. Для составления уравнения теплового баланса выделим один элемент канала охлаждения длиной dx, высотой I и шириной б. С внешней стороны элемент омывается газом; в зазоре протекает воздух, который нагревается на величину dt при прохождении по участку. Тогда уравнение теплового баланса для участка dx в дифференциальной форме при пренебрежении термическим сопротивлением стенки запи шем
|
|
dx ~~ |
3600GB cp B |
' |
^ Z Z , J > |
где tB |
— локальное |
значение |
температуры |
воздуха по каналу; |
|
ссг — локальное |
значение |
коэффициента теплоотдачи |
от газа |
||
ав |
к стенке; |
|
|
|
|
— локальное |
значение |
коэффициента |
теплоотдачи |
от стенки |
квоздуху;
/— высота лопатки (канала);
GB — расход воздуха через половину лопатки; с р в — теплоемкость воздуха.
Уравнение сплошности можно представить в виде
GB = yBwBFB,
где wB — локальное значение скорости охлаждающего воздуха в ка
FB |
нале охлаждения; |
|
|
— проходная площадь для воздуха в канале охлаждения; |
|||
ув |
— локальное значение |
удельного веса воздуха |
по каналу |
|
охлаждения. |
|
|
Критериальные уравнения теплоотдачи от стенки к воздуху пред |
|||
ставим |
в общей форме |
|
|
|
Nu |
= cRe". |
(230) |
В зависимости от условий течения воздуха по каналу критериаль ное уравнение на каждом участке будет свое. Поэтому по характеру течения охлаждающего воздуха весь профиль лопатки (ее выпуклую и вогнутую части) разбиваем на три зоны:
1) зона выхода охлаждающей круглой |
струи воздуха из дефлекто |
ра на экран (оболочку лопатки) в районе |
входной кромки; |
2)зона стабилизации потока на начальном участке щели;
3)зона стабилизированного течения воздуха в узком канале (щели).
В соответствии с § 38—40 критериальные уравнения имеют вид: Nu = 0,175Re°.7 (tf/d)-°.8 3 ;
Nu = / (Re; xld3); Nu = 0,0206Re0-8.
Основным из всех приведенных уравнений является уравнение теплового баланса. Дифференциальное уравнение такого типа ре шается сравнительно просто с помощью машин непрерывного дей ствия. Для этого приведем уравнение (229) к машинному виду и со ставим блок-схему. С целью получения более точного решения при проектировании подобных лопаток можно применить и ЭЦВМ.
Для приведения уравнения к машинному виду уравнение (229) запишем в виде
Л в = в |
с ^ 5 „ _ , в Ь |
( 2 3 1 ) |
dx |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В= |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3600GD cp B ' |
|
|
|
|
|
|
В функциональной форме уравнение (231) примет вид |
|
||||||||
|
|
|
~г~ — В |
Д ( |
? М ' , ' \ |
|
, |
|
(232) |
|
где |
^ |
(х) = аг |
= аг + Ьхх + схх2 |
+ йлхй |
— коэффициент |
теплоот |
||||
|
|
дачи от газа |
к стенке, заданный |
в виде кривой третьего |
||||||
|
|
порядка; |
|
|
|
|
|
|
|
|
/) (t0) |
= аа = а2 |
-\- bJB - j - ы\ — коэффициент |
теплоотдачи |
от стенки |
||||||
|
|
к |
воздуху, |
заданный |
кривой |
второго порядка; |
||||
hit |
а) = «в (*r — to) = а3 + |
bstB |
-)- c3tl-\-d3tl |
|
— функция, |
заданная |
||||
|
|
кривой третьего порядка. |
|
|
|
|
||||
|
При подготовке решения на машине определяют максимальные |
|||||||||
значения функций в исследуемых интервалах |
и выбирают для них |
|||||||||
масштабы. Масштабные коэффициенты а, |
Ь, с |
при функциях затем |
уточняют так, чтобы избежать перегрузки отдельных блоков машины. В результате некоторых преобразований уравнение (232) приводится к машинному уравнению
<й_ _ в afi (х) bf2 (7в) |
(233) |
dx |
afSx) |
+ |
с^Ов)' |