книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdf20 |
В В Е Д Е Н И Е |
|
давление |
р в х , а большее |
через камеру соединено с ис |
точником давления отсчета |
р 0 . Дополнительно уменьша |
ется диапазон входного давления в 4 раза. Уменьшение нелинейности от изменения выходного давления осущест
вляется |
либо |
умножением |
иа |
Ку = |
8, |
либо |
умножением |
|||||
на Ку |
= |
2 совместно с применением нелинейной |
емкости |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
для |
компенсации |
по |
вы |
|||
|
|
|
|
|
|
ходному |
давлению. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
В |
интеграторе |
по |
рис. |
|||
|
|
|
|
|
|
В.5 |
[51] |
для |
нелинейной |
|||
|
|
|
|
|
|
коррекции |
параллельно |
|||||
|
|
|
|
|
|
установлено |
сопротивле |
|||||
|
|
|
|
|
|
ние |
4, находящееся в тех |
|||||
Рис. В.5. Схема интегратора: 1 — |
сум |
же условиях, что и основ |
||||||||||
ное сопротивление 3. |
При |
|||||||||||
матор; |
2,3,4 |
— |
сопротивления; |
5 |
— |
|||||||
камера; 6 — |
повторитель. |
|
|
этом осуществляется деле |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ние |
входного |
сигнала на |
коэффициент К^>1, нелинейность которого настраивается близкой к виду нелинейности основного сопротивления 3:
|
Рвых = |
— |
d |
i > |
|
|
где Кж |
= 1 Н |
— > |
1; а 2 ) |
а 3 и |
а 4 — про |
|
водимости соответственно сопротивлений 2, 3 и 4- |
||||||
Компенсация |
нелинейности |
осуществляется |
настрой |
|||
кой а 4 , вызывающей изменение К. |
Погрешность |
интегри |
||||
рования до 2 % . |
|
|
|
|
|
|
Интегратор, описанный в работе [51], содержит до |
||||||
полнительный |
контур |
— инерционную |
отрицательную |
обратную связь, реализованную на нелинейном аперио дическом звене с постоянной времени, превышающей постоянную времени основного контура примерно в 10 раз. Погрешность такого интегратора 4 — 5% .
Не решает проблемы и замена пневматических сопро тивлений па гидравлические. Такой подход, применяв шийся в регуляторах типа Brown и 04, приводит к гро моздким, неудобным и недостаточно точным схемам, так как требует применения входного пиевмогидравлического и выходного гидропневматнческого преобразователей и герметичного залитого жидкостью узла.
В В Е Д Е Н ИЕ |
21 |
Все это привело к тому, что в современной пневмо автоматике в диапазоне давлений 0—1 кгс/см2 точное вычисление основывается не на сопротивлениях с сум мированием расходов газа, а на преобразовании давлений в усилия и выполнении всех вычислений над усилиями [21, 59, 60, 87, 1 6 7 - 1 6 9 , 175, 178, 183].
3. Принципы построения промышленных пневмати ческих вычислительных устройств. На рис. В.6 приве дена принципиальная структурная схема аналогового вычислительного . устройства современной пневмоавто матики. Оно содержит многовходовой усилитель, в
- и - |
- П 1 |
|
Рис. В.6. Принципиальная структурная схема вычислительных устройств, ос нованных на механическом суммировании.
которой входят преобразователи давлений в усилия (коли чество определяется числом входов) и дополнительные преобразователи при реализации нелинейных операций.
Давления с помощью преобразователей!преобразуют ся в усилия по линейному закону:
Fi = |
siPi |
+ COnst, |
где Pi —преобразуемое |
давление; s{ —эффективная пло |
|
щадь преобразователя; Fi — результирующее усилие. |
||
В качестве чувствительных элементов преобразовате |
||
лей используются мембраны |
(с гофром или плоские) |
и сильфоны, внутреннее сопротивление которых равно бесконечности, или шарики, внутреннее сопротивление которых невелико и которые поэтому требуют большой мощности входных сигналов.
22 |
ВВЕДЕНИЕ |
Выполнение математических операций над усилиями осуществляется механическим сумматором 3, который строится по схеме суммирования усилий или моментов усилий *) и поэтому требует механической связи всех чувствительных элементов. В первом случае усилия нап равляются по одной оси, во втором — по параллельным осям, располагаемыми одной или нескольких плоскостях. Знак усилия определяется расположением чувствитель ных элементов преобразователей. Принцип работы сум маторов компенсационный — суммарное воздействие от входных усилий уравновешивается. воздействием давле ния обратной связи, являющегося выходом устройства.
Давление обратной связи формируется с помощью управляемого делителя 4, входной переменной которого является перемещение штока или рычага (в зависимости от типа сумматора), несущих на себе заслонку перемен ного сопротивления делителя, и усилителя мощности 5. Преобразователи 2 усилия в перемещение или жесткость опоры (по линейному закону) или в усилие (по нелиней ному закону) применяются при выполнении нелинейных операций.
При использовании сумматоров усилий выходное дав ление устройства определяется по формуле
п
(В.2)
где F — входное переменное усилие, либо настраиваемое вручную постоянное усилие пружины, s„.c. — эффектив ная площадь преобразователя 1 в цепи обратной связи.
Из-за необходимости механической связи между пре образователями 1 для каждой заданной конструкции ог раничено количество п входов и зафиксированы поло жительные и отрицательные коэффициенты s£ . Следова тельно, в каждом слагаемом суммы (В.2) имеется только одна переменная, входящая в него линейно, из чего сле дует, что при применении принципа компенсации усилий невозможно выполнять нелинейные операции над двумя или большим числом переменных с использованием ли-
*) Сумматоры перемещений пе имеют примеиепия в пневмати ческой вычислительной технике.
В В Е Д Е Н ИЕ |
23 |
нейный преобразователей одной переменной, а также ли нейные операции для полного диапазона входных сигна лов * ) .
Для выполнения нелинейной функции одной перемен ной применяют, например, преобразователь (блок 2 на рис. В . 6 ) , реализующий требуемую функцию в коорди натах усилий. В механическом преобразователе прибо ра П Д - 3 6 А системы А У С [21] усилие от входного давления преобразуется в угол поворота диска, последний по за
данной |
профилем диска |
функции — в угол |
поворота |
|
рычага, а затем в усилие F , действующее на мембранный |
||||
сумматор. |
|
|
|
|
В сумматорах моментов усилий выходное давление |
||||
определяется уравнением |
|
|
|
|
|
Рвых = |
(2 |
hSiPi + Flo) , |
(В. З) |
где k |
— плечо усилия. |
|
|
|
Как и в сумматорах усилий, для заданной конструкции |
неизменяемы ни величины коэффициентов st, ни предель ное количество входов и их распределение по знакам. Од нако вследствие того, что каждое слагаемое суммы (В . З) имеет множители (давление р\ и плечо l t ) , конструк ции позволяют реализовывать нелинейные операции, при меняя линейные преобразователи, и изменять коэффици енты при слагаемых в случае суммирования.
Реле соотношения Р С - З З А системы А У С [ 2 1 ] позволяет изменять коэффициент смещением опоры рычага, а сумма тор Ц Л А [ 8 7 ] — смещением преобразователей (сильфонов).
Множительно-делительные операции в блоках, описан ных в работах [ 1 6 9 ] и [ 1 8 8 ] , осуществляются с использова
нием |
линейных преобразователей усилий в перемещение |
|||
(плечо). Прибор фирмы Siemens |
[ 1 8 3 ] выполняет опера |
|||
цию |
умножения, |
применяя линейный |
преобразователь |
|
усилия в жесткость опоры преобразователя. |
||||
Приборы, построенные на принципе компенсации |
||||
моментов усилий |
(рычажные), |
будучи |
конструктивно |
*) Нереализуема без ограничений, например, простейшая опе рация суммирования двух сигналов р = р 1 + р», поскольку Pi + Р2 может достигать 2 кгс/см2, - а р , р х и ръ имеют предел Ртах = 1 кгс/смК
24 |
В В Е Д Е Н ИЕ |
сложнее приборов, построенных на принципе компенсации усилий, обладают большими функциональными возмож ностями н позволяют создавать устройства, универсальные для ряда вычислительных операций.
Однако никакой экономически оправданный прибор, естественно, не может покрыть всего множества задач, встречающихся на практике. Поэтому для каждого кон кретного случая требуется либо разработка специаль-
Рис. В.7. Схема вычислительного устройства хроматографа: а) на блоках А У С ; 1, я — реле соотношения РС-ЗЗА; г — блок суммирования; 4 — блок деления; б) с применением линейных сопротивлений.
ной конструкции, либо необходимо располагать некоторым функционально полным набором приборов для элементар ных (типовых) операций.
Поскольку первая альтернатива явно неприемлема, принята вторая — схемы вычисления собираются из ти повых приборов.
Рассмотрим этот способ на примере нескольких вы числительных схем, применявшихся при автоматизации
производственных |
процессов. |
|
|
||
Схема вычисления, примененная в пневматическом |
|||||
устройстве |
для |
обработки |
информации |
хроматографа |
|
[152] с целью реализации уравнения вида |
|
||||
|
|
Рвых — ""2 |
~ |
? |
|
состоит из |
четырех блоков |
системы |
АУС |
(рис. В.7, а). |
Умножение входного давления р на постоянный коэф
фициент /сх ] > 1 осуществляется |
реле 1 РС-ЗЗА. Операция |
|||
Р Е — kiP |
выполняется |
сумматором БС-34А, а |
умноже |
|
ние на коэффициент к2 |
^> 1, который превышает |
макси |
||
мальный |
коэффициент |
реле |
РС-ЗЗА, — охватом |
блока |
ВВЕДЕНИЕ |
25 |
БС-34А положительной обратной связью с |
помощью |
реле РС-ЗЗА (3)• Несмотря на то, что коэффициент блока3 к3 < 1, здесь применен блок РС-ЗЗА вместо делителя, отсутствующего из-за нелинейности пневматических соп ротивлений. Наличие линейных сопротивлений позво лило бы устранить оба блока РС-ЗЗА, что уменьшило бы количество усилителей и чувствительных элементов,
Рис. |
В.8. Схема вычисления критерия химического процесса: |
а) на |
блоках |
||
А У С ; |
1,2 — корнсизвлскающис устройства; з — устройство |
умножения |
на |
||
постоянный коэффициент РС-ЗЗА; |
4, а — интеграторы-усреднители; |
в — |
за |
||
держка на такт с временем сдвига т; |
i — сумматор БС-34А; б) с применением |
||||
|
линейных |
сопротивлений. |
|
|
|
одновременно повышая точность — см. схему на р и с В.7, б,
на которой сопротивления |
Rx и |
R3 |
заменяют блок 3, |
|
сопротивления R5 и |
i?6 , умножающие на коэффициент |
|||
к\<. 1, установлены |
вместо |
блока |
1, |
|
к* |
1 — кз ' |
* i |
= |
lE |
|
В схеме вычисления экономического показателя ка чества химического процесса, приведенной на рис. В.8, а [127], выполняется операция
Р = &i ^ ^ |
^2 5 YPv-dt- |
Из-за ограниченных возможностей примененных ин теграторов (см. рис. В.5) и суммирования на блоке БС-34А требуемое соотношение коэффициентов kj и к2 могло быть получено только при дополнительной установке устрой ства 3 для умножения на постоянный коэффициент. Схема содержала семь блоков АУС с семью усилителями мощ ности и большим количеством чувствительных элементов и ряд элементов УСЭППА. В случае построения схемы
26 |
В В Е Д Е Н ИЕ |
на линейных сопротивлениях (рис. В.8, б) были бы упро щены схемы интеграторов и сумматора и удален блок РС-ЗЗА при повышении точности всей схемы.
Другое вычислительное устройство [1] (рис. В.9) решало уравнение
/ > з - 0 , 2
( Й - О •0,2
где р и р 2 и р 3 — входные сигналы. Поскольку применен ные множительно-делительные устройства (5, 6) построе ны на нелинейных сопротивлениях (см. рис. В.2), кото рые не позволяют ввести требуемый уровень отсчета дав лений, в схему введены три дополнительных усилителя
/ |
г |
ч |
Р-
Р,-о,г \рг-в,г
~PrW
Рис. В.9. Схема вычисления параметра химического процесса.
1, 2 и 4. В результате, с учетом повторителя 3, схема со держит шесть усилителей. Как будет показано в § 16, п. 2, вся операция может быть реализована на 2—3 усили телях.
Таким образом, пневматическая вычислительная тех ника, работающая в диапазоне 0,2—1,0 кгс/см2 и более широких, оперирует в основном с одним параметром га за —давлением; вычисление производится механическими средствами, для чего все давления обязательно преобра зуются в усилия, над которыми производятся как проме жуточные преобразования, так и вычисления.
Поскольку выполнение вычислений средствами меха ники требует механической связи чувствительных элемен тов, конструктивные и экономические соображения при вели к тому, что были созданы приборы с некоторым постоянным числом чувствительных элементов, определяе мым наиболее часто встречаемым количеством входов. Такие приборы представляют собой устройства, закончен-
ВВЕДЕНИЙ |
21 |
иые конструктивно и функционально — количество чув ствительных элементов в них не подлежит увеличению (а в большинстве конструкций и уменьшению), и следо вательно, невозможен элементный принцип построения.
Номенклатура приборов определяется набором встре чающихся разнотипных операций, причем для каждой новой операции требуется разработка новой конструкции.
Вычислительные схемы для реализации комбиниро ванных вычислений собираются из имеющегося комплек та таких приборов, что приводит к избыточности чувстви тельных элементов, усилителей мощности и других узлов, снижению точности и увеличению габаритов. Реализация функций, в явном виде содержащих время и поэтому тре бующих использования еще одного параметра — расхода, осуществляется с применением нелинейных сопротивлений устройствами, которые схемными путями снижают влия ние нелинейности сопротивлений.
Ясно, что такое состояние пневматической вычисли тельной техники не могло соответствовать современным требованиям. Известно, что любые линейные операции можно реализовать, если имеется несколько типов линей ных элементов (активное сопротивление, емкость, индук тивность, источники давления и тока, усилитель разно сти двух давлений), выполняющих необходимые простей шие линейные операции, а суммирование осуществлять над токами, что не требует применения какого-либо спе циального устройства. При таком способе построения схем в пневматике отпадает необходимость в применении многовходовых механических сумматоров давлений, точность которых намного ниже, чем усилителей разности двух давлений, и в разработке методов синтеза и анализа устройств, а также устраняются вышеупомянутые не достатки; разумеется, непременным условием такой тех ники является наличие линейных элементов.
Таким образом, центральной проблемой, стоящей пе ред пневматической вычислительной техникой нормаль ного диапазона давлений, является разработка метода выполнения вычислений, который позволял бы создать линейные элементы, прежде всего линейное сопротивле ние, и тем самым дал возможность использования хорошо разработанных и применяемых в электротехнике методов синтеза и анализа цепей.
ГЛАВА I
ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ
В подавляющем большинстве работ по пневмоавтома тике применяются специфические подходы к рассматри ваемым проблемам, а изложение ведется с помощью сугу бо пневматических обозначений и понятий, что делает
невозможным |
без специальной подготовки разобраться |
в этих работах |
даже специалистам родственных областей |
автоматики. |
|
Между тем пневматика не является настолько специ фичной, чтобы оправдывать свое «изолированное» разви тие. Существует достаточная аналогия между пневмати кой и электричеством, и поэтому в пневматике и язык и методы могут и должны быть аналогичны языку и мето дам электротехники, которые тщательно разработаны, проверены временем и сформировались в свете теории управления. С развитием пневмоавтоматики необходи мость в этом ощущается все сильнее, что нашло свое отражение в ряде работ, посвященных частным пробле мам.
Путь к решению указанных задач лежит через срав нение процессов в электрических и пневматических це пях, в результате которого необходимо выявить сущест венно аналогичное, в частности обоснованную систему параметров пневматических цепей.
Пневматические и электрические цепи аналогичны не только по динамическим характеристикам цепей. В пнев матике и электричестве, кроме того, существует более глубокая аналогия — аналогия протекающих процессов, определяемая их статистическим характером и типом носителей энергии.
Поскольку элементы электрических цепей реализуют простейшие линейные операции, из которых можно на брать линейную операцию любой сложности, а для опи сания функционирования элементов применяются два исходных понятия «напряжения» и «тока», то для опреде ления уравнений пневматических элементов-аналогов
§ t l А Н А Л О Г И Я П Н Е В М А Т И К И И ЭЛЕКТРИЧЕСТВА 29
(и их параметров), которые нуяшы для применения исполь зуемых в электротехнике методов, достаточно найти пнев матические аналоги напряжения и тока (вопросы анало гии рассматриваются в § 1).
При этом любые пневматические цепи, как с подвиж ными' телами, так н без них, представимы сочетанием элементов, описываемых теми же уравнениями, что и элементы электрические, вследствие чего и возможно
непосредственное применение теории цепей |
(излагаемой |
||||||
в § 2) |
для |
анализа и синтеза пневматических |
устройств. |
||||
§ 1. Аналогия |
пневматики |
и электричества. |
Основные |
||||
параметры пневматических цепей |
|
|
|
||||
Важность |
аналогий понята давно. В |
20-х |
годах |
ана |
|||
логию |
с |
электричеством |
применяли |
акустики |
[180]. |
В 30-х годах публикуются результаты применения дина мических аналогий с электричеством в механике [15, 38, 43, 176]. В 1944 году вышла в свет монография о ди намических аналогиях четырех видов систем — электри ческой, механической поступательной, механической вра щательной и акустической [104].
Для современной пневмоавтоматики, оперирующей с двумя формами движения (молекул газа и твердых тел) при существенной переменности плотности молекул, на хождение аналогов затруднено.
По этой причине предлагалось несколько систем пара метров для пневматики. Эти системы параметров во всех либо в некоторых случаях требуют разработки специаль ной теории цепей или в значительной степени ее услож няют. В данном параграфе предлагается система парамет ров, позволяющая непосредственно применять в пневма тике теорию электрических цепей. Эта система параметров получена в результате анализа имеющихся аналогичных закономерностей в пневматике и электричестве.
Укажем на основные аналогии в пневматике и в элек тричестве. Носителями энергии, а следовательно, и сиг налов являются перемещающиеся частицы (в пневматике— это молекулы газа, в электричестве — электроны), переда ча энергии происходит при их перемещении.
Перемещение частиц вызывается разностью давлений (потенциалов) и осуществляется от большего давления