книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdfО С Н О В Н Ы Е : О Б О З Н А Ч Е Н И Я
многоходовой усплитоль в режиме сум-1
Тматора
усилитель, выходным сигналом которого является параметр х
источник разности давлений
источник тока (расхода)
|
|
преобразователь |
сигнала |
р в сигнал х |
|
|
|
элемент памяти, устройство задержки на |
|||
|
|
такт |
|
|
|
|
|
нормально замкнутый контакт, управляе |
|||
|
|
мый сигналом рт |
|
||
|
|
нормально разомкнутый |
контакт, управ |
||
|
|
ляемый сигналом рт |
|
||
|
|
переключатель, управляемый сигналом рт |
|||
|
|
интегратор |
|
|
|
|
|
вычислительное |
устройство |
||
| |
г [•*- |
генератор |
импульсов |
|
|
1 |
Тб [•*- |
тумблер |
|
|
|
-*•] ИМПу*- |
импульсатор |
|
|
||
| ОУ [Ер |
обегающее |
устройство |
|
||
|
— и з м е р и т е л ь |
давления |
|
элемент (узел), выполняющий логическую операцию L
ВВЕДЕНИЕ
КРАТКИЙ ОБЗОР ПРИНЦИПОВ ПОСТРОЕНИЯ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
1. Нелинейность непрерывных пневматических сопро тивлений. Известно, что линейное сопротивление является необходимым элементом аналоговых устройств. В пневма тике нормального диапазона давлений, работающей при значительных отклонениях абсолютного давления, сопро тивления нелинейны — коэффициент пропорциональности а между весовым расходом газа и перепадом давлений на сопротивлении не постоянен и является монотонно воз растающей функцией абсолютного давления газа р .
При ламинарном течении газа в соответствии с урав нением Пуазейля для весового расхода а пропорциональ но р, и следовательно, относительные изменения прово
димости равны относительным |
изменениям |
среднего аб- |
||||
. солютного |
давления |
р |
в сопротивлении, |
или |
средней |
|
плотности |
п молекул |
газа * ) . |
|
|
|
|
Таким образом, нелинейность пневматических сопро |
||||||
тивлений |
определяется |
величиной |
|
|
||
|
Р — -Рср |
2Р — (Ртах + Рт\п> |
(В.1) |
|||
|
"ср |
-Рср |
|
2Рср |
|
|
|
|
|
|
|||
где Ртах и |
Pmin —максимальное и минимальное давления |
|||||
рабочего диапазона; р с |
р = |
р а т м + р с р = р а т м - f |
Р т а х |
Р т т ; |
Ратм— абсолютная величина атмосферного давления. Нели нейность, достигающая 25% у ламинарных сопротивлений для принятого в промышленности диапазона давлений, приводит к соответствующим погрешностям узлов, со держащих сопротивления — пассивных сумматоров и апетриодических звеньев (см., например, [65]).
В поисках возможностей создания линейного пневма тического сопротивления были проведены многочисленные
*) Поскольку |
в соответствии с уравнением состояния идеаль- |
Р |
|
пого газа п = |
. |
kQ
12 |
|
В В Е Д Е Н И Е |
|
|
|
|
исследования |
разных |
типов |
сопротивлений и |
разно |
||
образных |
их |
сочетаний |
при |
разных режимах |
течения |
|
газа (см., |
например, обобщающую |
статью [17]). |
|
|||
В этих работах стремились |
для |
компенсации |
сжимае |
мости газа использовать влияние формы каналов сопро тивлений на условия течения газа, а значит и на проводи мость. Результатом их явилось выяснение качественного влияния геометрических соотношений на характерис тики сопротивлений. Однако использовать эти резуль таты достаточно эффективно не удалось, и они не привели к созданию линейного сопротивления или хотя бы делите ля в частном режиме, когда один вход его постоянно сообщен с атмосферой. Причина этому, по-видимому, заключалась в том, что стремясь добиться линеаризации простейшими средствами, пришлось идти косвенным пу тем — вместо устранения нелинейности осуществлять взаимную компенсацию нескольких нелинейностей. В та кой постановке требуется, естественно, стабильность ви да этих нелинейностей. Последнее представляется весьма сомнительным, так как для применяемых расходов газа один из размеров сопротивления (диаметр канала, ши рина щели или зазор между соплом и заслонкой) мал и даже микроскопические отклонения формы каналов за счет шероховатостей и других неидеальностей, находя щиеся в пределах допусков при изготовлении, соизмери мы с этим размером и в значительной мере влияют на расходную характеристику. А поскольку эти отклонения случайны, то, как правило, не удается создать конструк ции сопротивления, в которой от образца к образцу по вторялась бы форма характеристики во всем рабочем диа пазоне, т. е. невозможно получить не только линейное сопротивление, но и сопротивление с любой другой ха рактеристикой, с достаточной точностью воспроизводя щейся разными образцами этой конструкции. Поэтому параллельное соединение многих сопротивлений там, где это приемлемо, дает эффект [107].
Удалось только выяснить, что существенное, но все же недостаточное для вычислительных целей, снижение
погрешности этого узла может быть достигнуто |
в его ча |
стном режиме делителя, когда один его вход |
постоянно |
сообщен с мипимальным давлением, посредством соответ ствующего выбора входящих в делитель сопротивлений.
В В Е Д Е Н И Е |
13 |
При стабилизации одного входа |
на уровне 0 и 150 мм |
рт. ст. избыточного давления и изменении входа от 150 до 700 мм рт. ст. получены следующие погрешности А для трех сочетаний типов сопротивлений [19]: для дели теля УСЭППА, состоящего из капилляра и сопротив
ления типа «конус |
—конус», при коэффициентах деления |
к = 0,195; 0,435 и |
0,897 Д = + 1 0 мм рт. ст.; для де |
лителя из двух сопротивлений типа «конус — цилиндр»
при |
к = |
|
0,08 |
Д - |
|
|
|
= + 1 8 л ш |
|
рт. ст.; для |
^/ |
|
|
||
делителя из двух сопро- |
Pi*-X |
i д |
д |
||||
тивлений типа «конус — |
|
1)—х~ |
|||||
конус» при к = |
0,49 |
Я |
| |
|
|||
Д = |
+ 1 4 |
мм рт. ст. |
^ * |
|
|
||
Приемлемая компен- |
^ |
|
\ \У |
||||
сация достигается толь- |
А»-Х- |
|
П3 |
||||
ко при индивидуальном |
|
|
|
||||
подборе. |
В |
работе |
[16] |
fft |
1 |
^ |
|
говорится о достаточной |
/fy* X |
|
|
||||
линейности |
делителя, |
Рис. В.1. Схема |
сумматора, |
состоящего из подобран ных нерегулируемого капиллярного сопротивления и
переменного типа «цилиндр — конус», если последний постоянно сообщен с атмосферой. Как показано в [94], лишь тщательным индивидуальным подбором удается снизить погрешность делителя с обоими изменяющимися входами. Однако подбор большого количества сопротив лений практически неосуществим, и поэтому пассивный сумматор на три и более входов можно построить только при каскадной схеме параллельно-последовательного сум мирования по два давления. При этом схема содержит большое число сопротивлений и усилителей-повторителей П (из рис. В.1 видно, что для суммирования четырех вхо дов нужны 6 сопротивлений и 3 повторителя), и изме нение одного из коэффициентов требует подбора новой пары сопротивлений.
Несколько более полная компенсация, чем в отдель ном делителе, достигается при наличии в устройстве двух идентичных делителей с одним постоянным общим вхо дом, поскольку нелинейность здесь определяется разли чием нелинейиостей двух делителей. К таким устройствамотносится множительно-делительное устройство [73], в
14 |
В В Е Д Е Н И Е |
котором оба делителя содержат по капиллярному нерегу лируемому сопротивлению и по переменному сопротив лению типа «сопло-заслонка», изменяющимся синхронно вследствие наличия общей заслонки (рис. В.2). Нелиней ность сопротивлений в этом МДУ проявляется через не равенство отношений проводимостей сопротивлений у обоих делителей:
|
Рвых= р3 |
pi_Ppl'^_A) |
|
, |
|
|
|
|
|
где А = |
: -р—; <хь ос2 и |
plt |
р2 |
— соответственно |
прово |
||||
димости |
нерегулируемого |
и |
переменного сопротивлений |
||||||
|
I |
|
|
обоих |
делителей. |
|
|
||
|
|
|
|
Прямой |
подход |
к |
|||
|
|
|
|
линеаризации |
— |
авто |
|||
|
|
|
|
матическое |
|
изменение |
|||
|
£ г |
|
|
проводимости • обратно |
|||||
|
|
|
|
пропорционально |
абсо- |
||||
|
|
b&pj |
лютному |
давлению |
— |
||||
|
\piur |
|
|
также |
оказался |
непри |
|||
|
|
|
|
емлемым |
вследствие |
||||
Рис. В.2. Схема множительно-делительно- |
чрезвычайной |
СЛОЖНО |
|||||||
ГО устройства с двумя идентичными де- |
сти |
его |
« |
|
|
|
|||
|
лителямп. |
|
|
реализации. |
|||||
|
|
|
|
Этим |
объясняется |
от |
сутствие публикаций, и по-видимому, удовлетворитель ных конструктивных решений.
Известно лишь промежуточное решение, сочетающее управление сечением сопротивления в функции от вход ных давлений с применением другого нелинейного элемента в цепи управления. В этой схеме [101] (рис. В.З) управляе мым сопротивлением служит пространство между жестким диском 1 и эластичной мембраной 2, которая перемещается в зависимости от разности давлений с обеих ее сторон, изменяя тем самым зазор б и, следовательно, управляя величиной сопротивления. Подбором конструктивных па раметров и сопротивления R может достигаться значи тельная, но неполная линеаризация характеристики, так как управление ведется по избыточным давлениям. Су щественными недостатками такого сопротивления яв ляются наличие чувствительного элемента, который должьн обладать строго стабильной во времени зависимостью
В В Е Д Е Н И Е |
15 |
хода от перепада давлений, возможность протока газа только в одном направлении, неуправляемость и недо статочная линейность, что приводит к более сложным и, очевидно, менее точным устройствам, чем пневмомехани ческие.
Не достигается, естественно, линеаризация характерис тики сопротивления и в тех частных схемах, где возможна
стабилизация на низком |
значении |
1 |
|
|
||||||||||
перепада давлений, что реализова |
|
|
||||||||||||
но, например, в блоке постоянного |
|
|
||||||||||||
перепада |
экстремального |
регуля |
|
|
||||||||||
тора |
[105 j с помощью повторителя |
H\R |
|
|||||||||||
со |
сдвигом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Очевидно, |
что |
не |
располага |
|
|
|||||||||
ющая |
линейными |
сопротивлени |
|
|
||||||||||
ями пневматическая' вычислитель |
|
|
||||||||||||
ная |
техника |
не могла |
использо |
J |
|
|
||||||||
вать |
структуры, |
известные |
из |
|
|
|||||||||
электроники; |
это повлекло |
разра |
|
|
||||||||||
ботку |
иных, |
«пневматических» |
|
|
||||||||||
принципов построения схем, кото |
Рис. B . 3 . Схема сопротивле |
|||||||||||||
рые позволяли либо бороться с |
||||||||||||||
ния, управляемого с |
целыо |
|||||||||||||
нелинейностью, либо вообще обой |
уменьшения нелинейности» |
|||||||||||||
ти пневматические |
сопротивления. |
|
|
|
|
|||||||||
В этих условиях определились следующие основные |
||||||||||||||
тенденции |
в |
|
пневматической |
вычислительной |
технике: |
|||||||||
1) сужение |
диапазона |
относительного изменения давле1 |
||||||||||||
ний в |
отдельных узлах |
схем, |
в частности |
на |
сопротив |
|||||||||
лениях, уменьшающее |
их |
нелинейности |
благодаря |
су 1 |
. жепшо диапазона изменения плотности газа; 2) сужение рабочего диапазона давлений на всех элементах схем («техника низких давлений» [170]); 3) применение нели нейных элементов для компенсации нелинейности со противлений; 4) отказ от применения пневматических сопротивлений.
2. Приемы уменьшения нелинейности при реализации линейных операций с помощью сопротивлений. Сужение диапазона относительного изменения плотности газа может осуществляться как посредством сужения рабо
чего диапазона Ар = |
р т а х |
— |
Pmim так |
и посредством |
увеличения среднего |
давления |
рабочего |
диапазона /> с р |
|
(см. (В.1)). Первый |
путь |
предоставляет |
теоретически |
16 |
В В Е Д Е Н И Е |
неограниченные |
возможности уменьшения Ар, не тре |
буя ухода от принятого диапазона давлений. Второй путь, заключающийся в переходе на повышенные давления, при неизменном Ар обычно неприемлем и применяется только совместно с уменьшением Ар. При этом б может быть уменьшено не более чем в ртах/рср раз (для нормаль ного диапазона это отношение равно 1,25), однако дос тигается это без установки дополнительной аппаратуры и не приводит к увеличению погрешности от усилителя.
Сужение диапазона давлений Ар в отдельных узлах схем требует, во-первых, дополнительной установки по низителя давления на входе в этот узел и повысителя на его выходе, что сопряжено с аппаратурным усложнением, и поэтому применяется только во временных устройствах, например в интеграторах, которые без сопротивлений построить практически невозможно. Во-вторых, наряду с уменьшением погрешности от нелинейности растут по грешности от усилителя и от апериодического звена вслед ствие изменений температуры и атмосферного давления за время интегрирования, причем эти погрешности для известных интеграторов настолько велики, что даже при
небольших |
значениях |
коэффициента |
деления давления |
|
Кя на |
входе |
интегратора они становятся равными оста |
||
точной |
погрешности от |
нелинейности |
и дальнейшее уве |
личение Кя приводит к увеличению суммарной погреш ности, несмотря на уменьшающуюся погрешность от не линейности. В результате оказывается целесообразным лишь ограниченное уменьшение нелинейности сопротив лений. Значительного же повышения точности рассмотрен ный путь дать не может.
Так, для частичного уменьшения погрешности в ин теграторе [94] до и после сопротивления устанавливают соответственно мембранные делитель и множитель на 10.
В |
этом интеграторе, |
реализующем |
оператор |
Ky/(KRTs) |
|
из |
оператора W (s) = |
К„ |
|
з а с ч е т строгого ра- |
|
-rr-^—r~h |
tr |
венства коэффициентов деления (Кя) и умножения {Ку), погрешность от нелинейности сопротивлений доходит в крайних точках до *) 3,3%, а погрешность от усилите-
*) |
При расчете принято, что р с р = 1,5 «гс/сл12 ,/>т а х = 1 кгс/смг, |
prnln = |
0. |
В В Е Д Е Н И Е |
17 |
ля, если принять его статическую ошибку равной 0,5% полного диапазона, составляет 5%.
Для более полного уменьшения нелинейности приме няли KR = Ку — 100, переводя этим сопротивление в область низких давлений. Однако другие погрешности при этом оставались недопустимо велики [156].
В интеграторе разности двух сигналов [93] исполь зуются в сочетании обе возможности уменьшения нели
нейности |
— сужается в 15 раз диапазон |
и повышается |
р с р до 2 |
кгс/смг. Интегратор состоит из |
двух рычажно- |
сильфонных блоков, первый из которых реализует опе-
ратор W (s) = . |
, а второй умножает выход первого |
J.UJ S |
|
блока на Ку = 15. Остаточная погрешность от не линейности при интегрировании одного сигнала дости гает 1,33%, а при интегрировании разности двух сигна лов — 2% .
Переход к диапазону давлений 0—0,01 кгс/см2 («тех ника низких давлений») делает сопротивления *) дос таточно линейными, так как максимальные отклонения абсолютного давления не превышают 0,5% (при условии постоянства атмосферного давления). Изменения атмо сферного давления приводят практически к равному изменению проводимости всех сопротивлений схемы и по тому сказываются лишь на постоянных времени в устрой ствах для реализации временных функций на сопротив лениях и емкостных элементах.
Мембранная вычислительная техника низких давлений не нашла широкого применения из-за сложности созда ния усилителя с высоким коэффициентом усиления и ста бильным нулем при возможных вибрациях и колебаниях температуры, очень сильной зависимости точности вре менных устройств, содержащих камеры (например, за поминающие устройства и апериодические звенья), даже от весьма незначительных колебаний температуры и ат мосферного давления, могущих возникать даже от пере мещений потоков воздуха при открывании дверей в поме щении, необходимости установки преобразователей с
высокого |
|
давления на |
низкое на входах в схему или раз |
|
работки |
специальных |
датчиков и преобразователей с |
||
*) |
Имеются в виду сопротивления с ламинарным режимом тр- - - |
|||
чепия |
газа. |
|
Гос. публичная |
|
|
|
|
|
научно-техн»-Jj>-i£
библиотек* |
< - ^ г |
18 |
В В Е Д Е Н И Е |
низкого давления на высокое на выходе (соответственно для связи с датчиками и управляющими устройствами, работающими на высоком давлении), что приводит к су щественному усложнению, особенно при небольшом объ еме вычисления.
В струйной аналоговой вычислительной технике низ кого давления серьезные затруднения возникают из-за отсутствия глухих камер и других емкостных элементов с большим активным внутренним сопротивлением. Поэ тому обеспечение детектирующих свойств требует очень больших соотношений проводимостей, а достижению этого препятствуют, с одной стороны, опасность засорения мик роканалов, а с другой — резкое увеличение расходов газа и габаритов. Кроме того, при «печатном» изготовле нии практически очень трудно получить низкую стати ческую погрешность усилителей, велики «шумы». По этим причинам в настоящее время, судя по публикациям, не имеется достаточно точных струйных аналоговых устройств.
Борьба с нелинейностью сопротивлений с помощью компенсирующих нелинейных элементов не может быть достаточно эффективной в связи с тем, что форма харак теристики сопротивлений случайным образом изменяется от образца к образцу, и следовательно, характеристику для компенсирующего элемента подобрать практически невозможно (см. выше). Осуществим только индивидуаль ный подбор компенсирующего элемента, причем даже этот кропотливый процесс редко приводит к необходимой ком пенсации. Более точно удается выяснить характеристику сопротивлений для какой-то части диапазона абсолют ного давления, и поэтому компенсацию нелинейности в основном осуществляют в сочетании с сужением диапа
зона; это ведет |
к значительному усложнению схемы, |
не давая высокой |
точности. |
Ниже рассматриваются применявшиеся приемы ком пенсации нелинейности посредством замены линейных элементов схемы на нелинейные и введения в схемы до полнительных нелинейных элементов.
Компенсация посредством замены линейных элемен тов на нелинейные встречалась в интеграторах с единич ной положительной обратной связью, в которых приме нялись нелинейная емкость или нелинейный сумматор.
В В Е Д Е Н И Е |
19 |
В работе [94] описан интегратор с сумматором, реализу ющим сложную нелинейную операцию:
„ |
„ |
1 |
„ |
^вх^вых |
• |
Р = |
Рвх + |
Рвых - |
^ |
||
|
|
|
|
'вых г |
1J |
Интегратор с нелинейной емкостью и сужением диа пазона давлений, приведенный в работе [50], содержит усилитель, который уменьшает нелинейность от входного
Рис. В.4. Эженториос устройство: 1,2,4 — сопротивления; з — камера.
давления, камеру, объем которой пропорционален абсо лютному давлению в ней, и умножитель, которые соот ветственно частично компенсируют и уменьшают нели нейность от выходного давления-
Приемы компенсации нелинейности за счет введения дополнительных нелинейных узлов используют для фор мирования характеристик нелинейные сопротивления.
Применяется нелинейная коррекция на выходе или входе, охват отрицательной инерционной обратной связью, нелинейная коррекция по входу и выходу од новременно.
В пассивном сумматоре [73] нелинейная коррекция осуществляется только по давлению на одном конце соп ротивлений — по выходу. Коррекция достигается за счет нелинейного расхода через дополнительное сопротивление, которое при этом заодно сужает диапазон выходного давления, уменьшая нелинейность от изменения выход ного давления. Компенсация по входным давлениям не осуществляется.
В интеграторах, описанных в работе [50], для частич ной компенсации по входному давлению применено эжекторное устройство (рис. В.4), корректирующее входной сигнал. Оно представляет собой эжектор, к меньшему тур булентному сопротивлению которого подводится входное