книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdf•100 МЕТОДЫ РЕАЛИЗАЦИИ В А З О В Ы Х ОПЕРАЦИЙ [ГЛ. I I
такого запоминания является простота и высокая точность
линии задержки аналогового сигнала [81] (см. § 9), прин |
|
цип |
действия которой в этом случае заключается в пере |
даче вдоль линии количества газа. |
|
И з м е н е н и е о б ъ е м а з а с ч е т п е р е т е к а |
|
н и я |
ж и д к о с т и. Если некоторую камеру, до опреде |
ленного уровня заполненную жидкостью, через ламинар ное гидравлическое сопротивление соединить с другой камерой с жидкостью, причем давления газа над жидко стью в обеих камерах отличаются на Др, то вследствие линейности ламинарных сопротивлений в гидравлике расход жидкости будет пропорционален Др.
Изменение объема камеры над жидкостью, равное объ ему вытекающей (притекающей) жидкости, составляет:
где а — объемная проводимость |
гидравлического |
сопро |
|||
тивления, смй |
/кгс/см2. |
|
|
|
|
В частных случаях, при t± — t2 |
= const и Др = |
const |
|||
имеем |
соответственно |
|
|
|
|
|
AV |
= аДрС р, ДУ - |
аДр (t2 — tx). |
|
|
Х р а н е н и е ж и д к о с т и |
п р и з а п о м и н а |
||||
н и и |
о б ъ е м а . Прекращение |
перетока жидкости, |
осуществляемое разрывом соответствующей линии, поз воляет запомнить количество жидкости в камере, а зна чит, и объем камеры над жидкостью, равный объему газа в этом сосуде.
Рассмотренные приемы метода позволяют создать не обходимый набор преобразователей и узлов, применяя которые совместно с усилителями, конденсаторами и ди скретными элементами, можно реализовать различные вычислительные устройства.
3. Точность метода. Для любых применяемых диа пазонов давления эта точность весьма высока, так как реальные газы с высокой степенью точности подчиня ются уравнению состояния, а его решение осуществля ется без каких-либо аналоговых элементов, которые мо гут внести погрешность. Погрешность, имеющая место при применении уравнения состояния газа к реальным
§ 4] ПРЕРЫВИСТОЕ В Ы П О Л Н Е Н И Е Б А З О В Ы Х ВЫЧИСЛЕНИЙ 101
газам, может быть оценена из рис. 4.2, на котором при ведены экспериментальные зависимости для азота (кис лорода) и водорода при 300 °К [69]. Из этого рисунка видно, что для азота и кислорода в диапазоне давлений 0 — 500 кгс/см2 погрешность пе превышает 1 % , а для водорода погрешность пе выше 1 % для' диапазона дав лений 0—10 кгс/см2.
Для применяемых в пневматической вычислительной технике рабочих диапазонов погрешность метода еще ниже, так как эти диапа зоны уже. Так, для диа пазона абсолютных давле ний 1—2 кгс/см2 погреш ность не превышает 0,05%.
Для диапазона 1—10 кгс/см2 при работе с воздухом максимальная погреш ность равна 0,18%.
Наличие определенных погрешностей при приме нении уравнения состоя ния к реальным газам объ ясняется тем, что этим
уравнением не учитывается взаимодействие между моле кулами реальных газов. Это взаимодействие учитывается в уравнениях состояния реальных газов, содержащих соответствующие поправки.
Сравнивая уравнения для реальных и идеальных газов, можно теоретически оцепить погрешность от применения закоиа состояния к реальным газам. Однако в связи с тем, что уравнения для реаль ных газов являются сугубо приближенными, эта погрешность может быть определена лишь качественно.
Из уравнения Ван-дер-Ваальса следует, что эта погрешность тем больше, чем больше давление и чем меньше абсолютная темпера тура:
(4.14)
где ^-рг — pbj — отклонение pV от значения, получаемого при при менении закона состояния идеального газа, Л—газовая постоянная.
102 |
МЕТОДЫ |
РЕАЛИЗАЦИИ |
Б А З О В Ы Х ОПЕРАЦИИ |
|ГЛ. П |
|
Относительная |
погрешность |
равна |
|
^рУ |
pa — pb-pY |
р |
|
|
pV |
(pVf |
|
|
л
Ниже записаны некоторые эмпирические уравнения состояния реальных газов для одного моля газа.
Уравнение Ваи-дер-Ваальса
|
руз |
+ (pb + RQ) V* + aV — ab = 0, |
а |
поправка на «внутреннее давление», определяемая силами |
|
г д е - j T T |
||
межмолекулярного |
притяжения; b — поправка на недоступный |
объем, приближенно учитывающая силы межмолекулярного оттал кивания.
Решая последнее уравнение третьей степени и учитывая, что в критической точке все три корня уравнения одинаковы, получим следующие приближенные выражения для а и Ъ через критические
параметры, помеченные |
индексом «кр»: |
|
||||
Уравнение |
Бертло: |
|
|
|
|
|
|
|
(р |
+ |
-$г)(У-ь) |
= |
лв, |
где 6 = |
F K p / 3 ; |
а Б = - | - |
Л в « р И к р . |
|
|
|
Уравнение Клаузиуса: |
|
|
||||
|
|
|
9 |
(V |
- ь) = ле, |
|
|
|
|
(V + с ) 2 |
|
|
|
где Ъ = |
( F K p — 2с)/3; а к |
= - g - Яб £ р |
( 7 к р + |
с), причем величиной |
с обычно задаются.
Уравнение Битти и Бриджмена для очень высоких давлений:
Р + |
= ж |
J h t ( . - i ) ] ( ' - w )
§ 5] ПОСТРОЕНИЕ Э Л Е М Е Н Т О В С П О Д В И Ж Н Ы М И Т Е Л А М И ЮЗ
Теоретическое уравнение состояния реального газа с разложе нием по степеням плотности имеет вид [91]:
NkQ |
, |
|
Р = —у- |
[1 + В (0) п + С (6) л* + D (6) ?i3+ . . . ] . |
(4.15) |
Сравнивая с уравнением состояния идеального газа, видим, что члены справа от единицы определяют отклонение от уравнения со стояния идеального газа и соответствуют потенциальной энергии, обусловливаемой силами межмолекулярного взаимодействия. Коэф фициенты В (9),С (0), D (9) и т. д. этих членов называются вириальными коэффициентами. Каждый из коэффициентов отражает влия ние парных [В (0)], тройных [С (6)] и т. п. взаимодействий молекул. Размерности В (9), С (0), D (9) и т. д. соответственно см3, сма, смв и т. д.
§ 5. Общие вопросы построения элементов
с подвижными телами
Пневматические элементы с подвижными телами, как правило, реализуют следующую последовательность пре образований: преобразование давлений в усилия, преоб разование ряда усилий в одно (результирующее) по тре буемому закону, преобразование усилия в перемещение (в изменение объема) и, наконец, преобразование пере мещения в изменение расхода (давления).
Преобразование давлений в усилия осуществляется подвижными телами, называемыми в пневматике чувст вительными элементами. Для формирования результи рующего усилия из усилий, развиваемых на чувствитель ных элементах, и преобразования последнего в переме щение, чувствительные элементы механически соединяют в единую конструкцию, выполняющую требуемые операции.
Чувствительные элементы в комплексе с соединяющими их механическими штоками и рычагами образуют управ ляющий узел элемента (устройства), выходной величиной которого является либо перемещение, либо изменение объема.
Преобразование перемещения в сопротивление и далее
в расход (давление) |
осуществляется исполнительными |
|
узлами. |
|
|
1. Чувствительные |
элементы |
и управляющие узлы. |
Т р е б о в а н и е л и н е й н о с т и |
х а р а к т е р и с т и к и . |
Обязательная функция всех чувствительных элементов — пропорциональной преобразование разности давлений в
104 М Е Т О ДЫ Р Е А Л И З А Ц И И Б А З О В Ы Х ОПЕРАЦИЙ [ГЛ. I I
усилие. Поэтому перепад давлений Др' = p i — p i на чувст
вительном элементе должен быть |
равен или пропорциона |
||||||
лен |
входному |
перепаду |
Др = |
р г — р 2 . |
Рассмотрим в |
||
статике схему |
замещения |
чувствительного |
элемента * ) , |
||||
содержащую сопротивление R B n |
и выходные |
сопротивле |
|||||
ния |
i ? u b i x i и Д в ы х г |
источников давлений рх |
и р 2 (рис. 5.1). |
||||
Для |
приведенной |
последовательной цепи |
|
|
'вп ~ 'выхг ~ 1ВЫХ2
откуда вытекает, что коэффициент к постоянен либо ког
да |
сопротивления |
Д В Ы Х 1 |
и Д в ы х г пренебрежимо |
малы по |
|||
|
ур |
|
сравнению с внутренним сопротивлени- |
||||
fi |
r-^U |
и' |
ем (при этом/с ~ |
1), либо при |
постоян- |
||
|
|
| ' |
ных |
значениях |
Rmi, |
R 0 b i |
x i и Л В ы х г - |
|
|
I р |
Поскольку постоянство указанных соп- |
||||
|
|
] f " |
ротивлений неосуществимо по ряду при- |
||||
|
j |
_ . |
чин |
(например, |
вследствие |
изменения |
д^ RBa с перемещением чувствительного
|
|
элемента, |
изменения |
выходных сопро- |
Рнс. 5.1. К условию |
» |
|
|
|
обеспечения |
линей- |
ТИВЛенИИ ИСТОЧНИКОВ С ИХ ВЫХОДНЫМ |
||
l ! 0 C I!!^™f,TI I K J;„^" |
давлением |
и др.), то |
по возможности |
|
рактерпсттш |
чувст- |
^ |
|
|
вмтельного элемента. |
СтремЯТСЯ К увеличению -ПВ ц. |
счет |
|||||
|
|
|
Увеличение Д в п ' д о с т и ж и м о за |
||||
|
|
уменьшения зазоров между чувствитель |
|||||
ным элементом |
и корпусрм,т однако это требует обеспече |
||||||
ния таких величин зазоров,*при которых становится |
су |
||||||
щественным механическое |
сопротивление трения [ R M . |
Ма |
|||||
лые |
величины |
R M могут |
быть |
получены только за |
счет |
||
высококачественного |
изготовления деталей. |
|
|
||||
Почти повсеместно принят |
другой путь |
увеличения |
|||||
Д в п , |
позволяющий |
получить |
практически |
неограничен |
|||
ное R m при минимальном |
i? M . |
Связан он с заменой |
под |
вижного незакрепленного чувствительного элемента жестко связанным с*корпусом элементом, который герметично разделяет входные полости и перемещается за счет своей деформации относительно поверхности заделки в корпусе.
*) Сопротивлением коммуипкацпопиых линий от источников давлений p t и pi до входов в полости чувствительного элемента цронобрсгаем.
§ 5] ПОСТРОЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ С П О Д В И Ж Н Ы М И Т Е Л А М И Ю 5
При этом осуществляется деление усилия — часть его воспринимается деформируемым чувствительным элемен том, другая часть действует на корпус. Если отношение этих частей усилия постоянно при любых давлениях, то осуществляется пропорциональное преобразование раз ности давлений в усилие. Чувствительными элементами, делящими усилие * ) , являются мембраны н сильфоны.
Мембраны изготавливаются из капроновых, шелковых или других тканой, пропитанных резиной, толщиной 0,2—0,6 мм, из тонких герметичных пленок и листового металла толщиной 0,01 — 0,2 мм. Толщина стенок сильфонов 0,08—0,3 мм. Материалы, при меняемые для изготовления металлических мембран и сильфонов — бериллиевая бронза, нержавеющие стали, полутомпак (для сильфо нов), монель, титан, никель, тантал.
Э ф ф е к т и в н а я п л о щ а д ь . Коэффициент пропор циональности iSj между развиваемым чувствительным эле
ментом усилием Fn |
и давлением р' |
называют эффек |
тивной площадью |
чувствительного |
элемента. |
Эффективная площадь собственно чувствительного эле мента при отсутствии прикрепленных к нему других чувст вительных элементов, выводов или заслонок одинакова с обеих сторон. Если к чувствительному элементу прикре плен шток, присоединенный к другому чувствительному элементу или выведенный в другую полость через уплот нение, то со стороны штока эффективная площадь чувст вительного элемента уменьшается на величину Sm —
— пГщ площади штока, где г ш — радиус штока * * ) . Заслонку сопла следует рассматривать как чувстви
тельный элемент, эффективная площадь S3,c которого определяется по радиусу гс торца сопла: i53 .c = яг1.
Эффективная площадь плоских мембран, у которых в процессе работы не образуется гофра, при малых пере мещениях рассчитывается по формуле
|
^ |
= ^ |
= ^ ( 1 + / ^ ; |
(5.1) |
*) |
Их называют |
непроточными. |
|
|
**) |
Однако при расчете результирующего усилия, действующего |
на жестко соединенные штоками чувствительные элементы, в целях упрощения штоки могут не учитываться, поскольку каждый шток уменьшает аффективные площади соединенных им чувствительных элементов на одну и ту же величину.
10G |
М Е Т О ДЫ РЕАЛИЗАЦИИ Б А З О В Ы Х О П Е Р А Ц И Й |
[ГЛ. И |
для мембран со специально выполненным гофром и пло ских мембран с образующимся во время работы гофром (рис. 5.2)
S3 = nrlда- J - (Я 2 + г2 + Rr) = |
(1 + й8 + Л), (5.2) |
где R — радиус закрепления мембраны в корпусе; г =
=kR — радиус жесткого центра; га — эффективный
|
|
|
радиус, |
определяемый выс- |
||||
|
|
|
тупом |
гофра. |
|
|
||
|
|
|
Очевидно, |
эффективная |
||||
|
0 |
|
площадь |
SB |
мембран |
всегда |
||
|
|
меньше площади S = |
nR2 по |
|||||
|
|
|
||||||
|
|
|
заделке |
в корпусе, |
посколь- |
|||
РИ С . 5.2. схша^мембраны с гофром, |
ку на |
мембранный блок дей |
||||||
|
|
|
ствует |
лишь |
часть |
усилия, |
||
другая его |
часть |
воспринимается |
|
заделкой |
мембраны |
|||
в корпусе, |
так что |
S = SB |
+ SK, |
где SK |
— эффективная |
площадь мембраны, создающая усилие по заделке мем браны в корпусе.
В мембранах с жестким центром, рассчитываемых по формуле (5.2),
2 — А-2 — к
Усилие, действующее на мембранный блок, равно в со ответствии с (5.2)
Fa = |
ApSB: лВ"- (1 + к2 + к) Ар. |
(5.3) |
Усилие FB состоит из усилия FK, действующего на коль цевую поверхность мембраны между радиусами гв и г,
иусилия Fn, действующего на жесткий центр. Поскольку
Fn = яг2 Ар « |
nR2k2Ap, |
(5.4) |
|
то для Fu из уравнений (5.3) |
и |
(5.4) получаем: |
|
Л , « 4 - я Д « ( 1 -2к2 |
+ к)Ар. |
(5.5) |
§ 5] ПОСТРОЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ С П О Д В И Ж Н Ы М И Т Е Л А М И Ю 7
В частном случае, для мембраны с пренебрежимо малым жестким центром (к ~ 0)
F3 = ^-nR*Ap. |
(5.7) |
Для плоской мембраны без гофра в малых перемеще ниях для упомянутых выше усилий получаем выраже ния
FB |
= |
±-nR*(l+kfAp, |
|
FM |
= - ^ л Д 2 ( 1 + 2к-ЪЩАр, |
(5-8) |
|
Fn |
= |
яЯЧРАр. |
|
Для сильфонов эффективная площадь находится из соотношения
S0 = nRlv = n( в ^ н ] , |
(5.9) |
где RB и R„ — соответственно внутренний и наружный ра диусы сильфона; Rcp — средний радиус.
Для золотников и шариков
S0 = nR\ |
(5.10) |
где R — радиус. Поскольку золотники и шарики не прик реплены к.корпусу, они не испытывают деформаций при перемещении *) и их эффективная площадь постоянна и не зависит от величин давления и перемещения.
С и л ы у п р у г о с т и . Ж е с т к о с т ь . Мембраны и сильфоны одним концом крепятся к неподвижному кор пусу, и поэтому отклонение их незакрепленных частей от
нейтрального положения |
вызывает деформацию, приводя |
||
щую к изменению |
эффективной площади и появлению уп |
||
ругих сил. |
|
|
|
Рассмотрим сначала силы упругости, которые необхо |
|||
димо преодолеть |
для совершения |
перемещения h центра |
|
мембраны: |
|
|
|
|
F7 |
= cS3h, |
(5.11) |
*) При отсутствии сил трения о стенки.
108 |
М Е Т О ДЫ Р Е А Л И З А Ц И И Б А З О В Ы Х |
ОПЕРАЦИЙ |
[ГЛ. И |
|
где с = - ~ |
жесткость сильфопа или мембраны |
по дав |
||
лению. |
|
|
|
|
|
Поскольку |
силы упругости имеет |
смысл учитывать |
только в тех случаях, когда они соизмеримы с допускае мой абсолютной погрешностью элемента (устройства), бу дем различать жесткие чувствительные элементы (когда указанные величины соизмеримы) и нежесткие (вялые), когда силы упругости значительно меньше допускаемой абсолютной погрешности.
Жесткость мембран зависит от характера деформаций, возникающих при перемещенип. Если действующие на плоскую мембрану давления (или усилия) приводят к пе ремещениям всех точек мембраны, значительно меньшим толщины мембраны, и не вызывают остаточных деформа ций (например, появление гофра), то в мембране деформа ции изгиба во много раз больше деформации растяжения, в связи с чем при этом режиме работы мембрану будем на зывать плоской негибкой.
Если действующие на плоскую мембрану усилия при водят к перемещениям, значительно большим толщины мембраны, либо мембрана имеет гофр, глубина которого намного больше толщины мембраны, либо сопротивляе мость материала мембраны растяжению во много раз боль ше сопротивляемости изгибу (мембрана эластична), то в мембране деформации изгиба пренебрежимо малы по сравнению с деформациями растяжения и мембрану назы вают абсолютно гибкой. Резинотканевые мембраны яв ляются абсолютно гибкими для применяемых диапазо нов давлений, поскольку их сопротивляемость изгибу пренебрежимо мала по сравпеншо с сопротивляемостью растяжению.
Если мембрана перемещается вместе с другими прик репленными к ней упругими элементами, то усилие, выз ванное перепадом давлений на ней, может не совпадать с направлением перемещения, в связи с чем целесообразно различать две жесткости — жесткость при деформации от перемещения жесткого центра и жесткость при растяже нии гофра от перепада давлений. При этом под малыми перемещениями понимаются перемещения, при которых
соответственно h < ^ б в плоских мембранах и |
h r в мем |
бранах с гофром, где б — толщина мембраны, |
h r — вы- |
§ 5] ПОСТРОЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ С П О Д В И Ж Н Ы М И Т Е Л А М И Ю 9
сота гофра. Для резинотканевых и прочих эластичных мем бран с гофром при малых перемещениях жесткость при де формации от перемещения жесткого центра равна нулю, а жесткость при деформации от перепада давлений рассчи тывается как для абсолютно гибкой мембраны.
Жесткость мембраны без жесткого центра при дефор мации изгиба (жесткость плоской негибкой мембраны без жесткого центра в малых перемещениях) определяется по формуле *)
/до |
|
с н = 5 , 8 6 ^ - , |
(5.12) |
где Е — модуль упругости. При наличии жесткого центра
|
с " = |
/?б3 |
(5.13) |
|
|
' |
|||
где А = 0,183 |
(1 — ft4 + |
4ft2 |
In ft), к = |
rlR. |
Жесткость |
мембраны |
без |
жесткого |
центра при дефор |
мации |
растяжения как жесткость абсолютно гибкой мем |
|
браны |
равна |
|
|
с р = |
1 0 , 7 4 ( 5 . 1 4 ) |
Для абсолютно гибкой мембраны с жестким центром (для жесткости мембраны с жестким центром при дефор мации растяжения)
C p = |
3 f i - = j - , |
(5.15) |
|
где |
|
|
|
В = 3,19(1 |
+ |
+ /с4 ) + |
8/с3 |
Из уравнений (5.14) и (5.15) видно, что жесткость абсо лютно гибких мембран увеличивается с перемещением. Поэтому для резинотканевых и других эластичных мем бран при малых перемещениях с р = : 0.
В общем случае, когда не накладывается ограничений на соотношение изгибающих и растягивающих напряже ний, жесткость мембраны без жесткого центра и с жестким
*) Выражения для жесткости приводятся из работы [7].