![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdfГЛАВА I I I
ЭЛЕМЕНТЫ ПНЕВМАТИЧЕСКОЙ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
§ 6. Пневматические усилители
Под усилителем давления будем понимать устройство, которое в разомкнутом состоянии *) умножает входное давление на коэффициент Ку^>1, называемый коэффи циентом усиления усилителя:
|
р° = Кур°вх , |
(6.1) |
где • р°вх = 2 |
J P ? — алгебраическая |
сумма п входных |
давлений.
Пневматические усилители строятся из каскадов уси ления давления и усиления мощности (снижения выход ного сопротивления усилителя). В системах АУС [21] и УСЭППА 124] применяется один каскад усиления по дав лению; коэффициент усиления по давлению усилителя мощности равен единице. В системе 04 [110] использовались
*) Для усилителей, которые не могут работать в разомкнутом состоянии, так как в них жестко введена отрицательная обратная связь, PgX — изменение алгебраической суммы давлений на входе, вызывающее изменение выходного давления на р т а х . Для повторите ля П-1010, например, определить Ку можно посредством изменения
входного давления на р т а |
х (при этом р'ых т а |
к ж е |
изменяется на p ° n a x ) , |
|||
измерив |
имевшее |
место |
изменение входа |
р в |
х — p D b I X - Поскольку |
|
| р в х — Р в ы х I= |
А — абсолютная погрешность повторителя, то мож |
|||||
но |
записать: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 max |
|
|
|
|
|
|
m ax |
|
|
где Д р и |
Д р + р 0 |
— погрешности повторителя при давлении р в ы х = |
||||
|
|
max |
|
Ро |
|
|
= |
Praia и |
Рвых 7 |
Pmln + |
|
|
|
|
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
|
131 |
|
два |
каскада |
усиления |
по давлению — каскад |
усиления |
|
давления и выходной усилитель мощности с |
коэффициен |
||||
том |
усиления |
давления, |
превышающим единицу. |
|
|
|
1. Уравнение и параметры усилителей. |
В |
известных |
усилителях с чувствительными элементами каскад уси ления давления состоит из преобразователя давлений на входе в перемещение и преобразователя перемещения в выходное давление.
В качестве преобразователей давления в перемещение используются управляющие узлы — узлы с чувствитель ными элементами, выходом которых служит перемещение
h штока или |
рычага * ) . |
|
|
|
|
|
|||
|
У р а в н е н и е |
с т а т и к и |
этих |
преобразователей |
|||||
при п входах и ^ |
чувствительных |
элементах имеет |
вид: |
||||||
т |
п |
|
|
|
rii |
|
|
|
|
%PiSi |
PiSi |
- |
( А + |
|
|
c,S, |
|
|
|
1=1 |
2 |
лад |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
- |
2 |
cAhtSqi |
+ Gh = 0, |
(6.2) |
|
где |
h — перемещение |
заслонки, |
отсчитываемое от |
ней |
трального положения (положительное направление от счета h соответствует уменьшению выходного давления, в частности, при наличии в усилителе исполнительного узла с одним переменным дросселем на линии сброса поло жительное направление отсчета h соответствует увели чению зазора в дросселе); т — число входов, положитель
ное давление на которых приводит |
к перемещению |
h ^> |
|
> 0; St |
— эффективная площадь, соответствующая |
i-му |
|
входному |
давлению; с, — жесткость |
мембраны по давле |
|
нию * * ) ; |
Ah0 — неточность настройки взаимного распо |
ложения управляющего и исполнительного узлов; Aht — отклонение мембраны от нейтрального положения, опре деляемое неточностью изготовления; Sqi — эффективная площадь мембраны; Gh — составляющая веса управляю щего узла в направлении h.
*) Рычагу соответствует угол поворота, однако вследствие его малости он с достаточной точностью может быть заменен переме щением.
**) В рычажных конструкциях cj представляет собой жесткость по давлению, включающую в себя длину плеча.
5*
132 |
ОЛЕМЕЫТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[гл. i i i |
||||||
Для преобразования перемещения в давление исполь |
||||||||
зуют рассмотренные в § 5 исполнительные узлы. |
|
|
||||||
У |
исполнительных |
узлов, |
работающих |
при |
рсъ |
= |
||
= 0, |
зависимость |
р — р (h) |
|
описывается |
выражениями |
|||
(5.32) |
и (5.33), в которых к = |
da/dh, вообще говоря, |
яв |
|||||
ляется некоторой |
функцией |
h. |
|
|
|
|
||
Запишем функцию |
kh = |
<р (р°) для исполнительного |
узла с одним переменным дросселем через выходное дав
ление р°, отсчитанное |
от среднего |
значения р0 = |
рПЯт/2: |
|
kh = - |
2а0 |
£ |
. |
(6.3) |
Используя (6.3) и учитывая воздействие сопла введением
силы *) |
|
Sc (р° |
— р°К), |
|
где |
р°К — давление |
в |
камере, в |
||||||||
которой |
расположено |
сопло, |
для |
частного |
случая, |
когда |
||||||||||
в камере |
атмосферное |
давление |
(р° |
= |
— |
р П ит/2), |
полу |
|||||||||
чим уравнение |
усилителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
m |
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
p^i |
- |
2 |
PiSi |
+ |
д / |
г п х |
+ |
s c |
(Р° |
+ |
4г |
л.™) |
|
+ |
|
» = 1 |
|
|
i = m + l |
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
2 |
А ' 1 |
* " |
|
|
Я- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
1 |
|
= |
°' |
|
|
<6 -*) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р° + |
|
— |
Рпит |
|
|
|
|
|
где |
Sc |
— эффективная площадь сопла; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
п, |
|
|
|
|
|
п, |
|
|
|
|
|
|
|
A F B X = |
- |
2 |
ClSaМ, |
- |
Ай0 2 |
c,Sa. + |
Gh. |
(6.5) |
||||||
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
К о э ф ф и ц и е н т |
|
у с и л е н и я . |
Из |
уравнения |
|||||||||||
(6.4) при |
условии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Si |
— |
|
$г — ••• = |
Sn |
= |
S |
|
|
|
*) Эта величина превышает действительную, поскольку давле ние под заслонкой не равно давлению в сопле, как это принято, а имеет некоторое промежуточное значение между давлением в сопле и в камере.
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
133 |
дифференцированием |
|
получаем: |
|
|
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\2 |
|
|
К |
dp0 |
, |
кlata |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Й |
|
|
|
S0 |
|
|
|
( |
|
1 |
\ 2 |
|
У |
|
|
2J |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Рпит |
с, |
1 |
+ |
~s~ |
|
»» |
\ Р ° + Т |
р™т) |
|||
|
|
|
|
~ 1 |
|
|
|
|
-Рдит z |
с ; |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(=1 |
|
(6.6) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где знак « + » соответствует i = яг + |
1, лг + |
2, ...,п, а знак |
||||||||||||
«—» |
— i - |
|
1,2, |
m. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этого |
выражения |
следует, что усилитель |
является |
|||||||||||
замкнутой |
системой (рис. 6.1) с коэффициентом усиления. |
|||||||||||||
|
|
|
/ с у . р = |
|
; '-/ а ;ч |
( Р ° + - L P n i I T ) 2 |
(6.7) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
V ,с, 1 |
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г=1 |
|
|
|
|
|
|
||
в прямом канале |
и |
коэффициентом |
усиления |
S J S в ка |
||||||||||
нале |
отрицательной |
|
обратной |
|
|
|
|
|
|
|||||
связи. Коэффициент |
|
усиления |
|
|
|
|
|
|
||||||
Ку.р |
прямого канала |
представ |
|
|
|
|
|
|
||||||
ляет |
собой |
|
коэффициент |
|
уси- |
> |
ф |
|
/Г, |
|
||||
леиия усилителя без учета влия- Рбх |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
ния |
сопла |
|
на |
управляющий |
|
|
|
|
|
|
||||
^ |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.1. Структурная |
схема |
|||||
уоол. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
усилителя. |
|
Коэффициент усиления |
Ку.р |
|
|
передачи управляю |
||||||||||
равен произведению |
коэффициентов |
|||||||||||||
щего |
и исполнительного |
узлов, |
равных |
соответственно |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к/а» |
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
|
/ п и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассматривая выражение для Ку.р, |
|
отметим, что коэф |
фициент усиления пневматических усилителей растет с давлением питания и является функцией выходного давле ния — при изменении р° от —1/3 р Ш 1 Т до 1/3 р Ш 1 Т коэф фициент усиления растет в 25 раз. Поэтому в дальнейшем
изложении |
будем пользоваться |
среднеарифметическим |
значением коэффициента усиления |
в рабочем диапазоне |
|
— величиной |
Ку: |
|
# у - Р т а х / | Д р в х | , |
(6.8) |
134 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ |
Т Е Х Н И К И |
|
[ГЛ. I I I |
|||||||
где Aplx |
— разница |
давлений на входе, вызывающая |
из |
||||||||
менение выходного |
давления на р1пах |
(от среднего до верх |
|||||||||
него граничного давления рабочего диапазона). |
|
|
|||||||||
При |
малых значениях р°/ртп |
и р° = |
О коэффициент |
||||||||
усиления равен соответственно |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
7'" |
+ |
— Р„„ |
|
|
|
|
||
|
|
|
«1 |
|
- L |
|
\ |
|
|
||
|
|
|
|
4 |
Лшт / |
|
|
||||
|
|
|
7 ' , |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 = 1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
к/о» |
|
|
kjag |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
l |
Pnv |
+ 4 - |
"1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
||
Поскольку, как было показано выше, коэффициент |
|||||||||||
усиления пневматических |
усилителей в разомкнутом |
со |
|||||||||
|
|
|
стоянии — величина |
существен |
|||||||
|
|
|
но переменная, |
их |
применение |
||||||
|
|
|
в разомкнутой схеме по своему |
||||||||
|
|
|
основному |
назначению |
|
для |
|||||
|
|
|
умножения на постоянный ко |
||||||||
Рис. С.2. Структурная схема |
эффициент |
невозможно*). |
В |
||||||||
аналоговых устройствах |
приме |
||||||||||
усилителя, |
охваченного отрица |
||||||||||
тельной |
обратной связью. |
няются |
только |
усилители, |
ох |
||||||
|
|
|
ваченные |
отрицательной |
обрат |
ной связью, так как это единственный способ, позволяющий практически исключить влияние нестабильности коэф фициента усиления усилителя на точность устройств — их погрешность при этом определяется только парамет рами цепи обратной связи и входной цепи.
Чтобы показать это, рассмотрим схему рис. 6.2, со держащую усилитель 3, входную цепь 1 и цепь обратной связи 2. Если передаточные функции цепей 1 и 2 соответ ственно равны Кг (s) и К2 (s), то уравнение замкнутой си-
*) Едииственпое прпменеппе усилителя без обратпой связи — в качестве элементов сравнения, когда выход усилителя дискрет ный и от коэффициента усиления требуется только, чтобы он пре вышал некоторое минимальное значение.
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
135 |
стемы в операторной форме будет иметь вид:
|
|
Л' |
(s) Л', (s) |
|
|
(6.9) |
||
I вых - |
t |
+ |
А - у ( в ) |
/,",( . ,) |
' |
вх- |
||
|
||||||||
Отсюда следует, что |
при |
| Ку |
(s)- |
Кг |
(s) \ ^ > 1 |
|
||
р |
|
~ |
Л "'(") |
р |
|
|
(6.10) |
|
^ |
вых |
~ |
|
^ в х , |
|
|
т. е. при большом Ку уравнение замкнутой системы вооб ще не содержит KY (s) и поэтому нестабильность i f у не ска зывается на выходном сигнале.
Абсолютная и относительная погрешности при поль зовании уравнением (6.10) равны соответственно
Л A',(s) |
1 |
о |
Д |
1 |
1 + |
Л у (*) As(«) |
|
|
А ' у ( » ) |
Таким образом, пневматические усилители должны иметь высокий коэффициент усиления в разомкнутом со стоянии, и даже в тех случаях, когда требуется усилитель с низким коэф фициентом усиления, приходится применять усилитель с высоким Ку, охваченный отрицательной обратной связью. Отрицательная обратная связь и входной сигнал могут вво диться либо через пассивные цепи, либо непосредственно на входы уси лителя (при этом полное сопротив ление этих цепейпренебрежимомало).
Последний вариант используется в повторителях П-1010, П-1053, П-1100, П-1018, сумматоре П-1062 и также
почти во всех устройствах неэлемеитного способа построе ния.
О ш и б к а. Вопреки формуле (6.1) |
в |
реальных |
|
усилителях при plx |
= 0 выходное давление |
р° |
отлично |
от нуля — имеется |
ошибка (погрешность) |
|
выходного |
давления (рис. 6.3). Основной причиной ошибки совре менных пневматических усилителей является неполная уравновешенность управляющего узла при рвх = 0. Эта
136 ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И [ГЛ. I I I
неуравновешенность может быть охарактеризована дейст вием науправляющий узел некоторой разности давленийрд , которая для известных усилителей имеет порядок милли метра ртутного столба. Значит, даже при коэффициенте уси
ления |
|
К у = |
100 выходное давление |
при нуле |
на |
входе |
||||||||||
|
|
|
|
R, |
|
|
в |
разомкнутой |
схеме (т. е. по |
|||||||
|
|
|
|
|
|
грешность на выходе р°) составит |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Яг |
|
|
> |
|
величину |
порядка |
полного ра |
|||||||||
|
|
|
бочего диапазона * ) . Это, естес |
|||||||||||||
Pi |
|
|
|
|
твенно, недопустимо, |
и поэтому |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
усилители |
работают |
с контура |
|||||||
Рис. 6.4. К иллюстрации сниже- |
ми обратной связи при резуль |
|||||||||||||||
тирующих |
коэффициентах |
уси |
||||||||||||||
нпя'ошпбки |
на выходе за счет |
|||||||||||||||
охвата |
усилителя |
отрицатель |
ления, |
значительно |
меньших |
|||||||||||
ной |
обратной связью. |
|
Кт |
При этом, как легко |
пока |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
зать, рассмотрев рис. 6.4,ошибка |
|||||||||
на выходе резко уменьшается. Из уравнений |
усилителя |
|||||||||||||||
и делителя |
на |
сопротивлениях |
Rx |
|
и R2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
P0 = |
tfy(Ps + |
Pn). # У < 0 . |
) |
|
|
|
||||||
имеем |
|
|
|
a i ( p 1 - p a ) = a 2 ( p ° s - p » ) J |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
P°{lk |
+ |
1 |
- КУ) |
= K |
? l t P ° + |
|
К |
У (•£ |
+ |
4 ) |
А - |
|
||||
*) |
Более точное определение зависимости р д |
/ (Рд ) из урав- |
||||||||||||||
нения |
(6.4) усилителя при подстановке |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Pi = 0 |
(£ = |
1, 2 |
|
|
п) |
|
|
|
|
||
прнводнт к такому же выводу: |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Pi |
Р-ат |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
2 |
P V X J P R |
• |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 ? |
с, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где р,. |
_ |
'=1 |
|
давление, |
которое |
ыеооходимо приложить |
||||||||||
2 |
а |
° ' |
А/яо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
на вход |
усилителя для изменения проводимости сопла-заслонки на |
2а 0 . Это давление характеризует коэффициент усиления. Из приве денного выражения видно, что р° может быть малым только при р 2 а о / р д ^> 1, т. е. при очень малых А"у. Так, для ошибки в 0,01 рабо чего диапазона требуется иметь p2a„ сх. Ю0'рд 100 мм рт. ст.; при этом Ку < 10.
|
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
137 |
|||
Если |
| К у | > |
а х / а 2 + 1, |
то |
|
|
|
р° = - |
(аа /а2 ) pi - |
(сц/а, + |
1) р„, |
(6.11) |
и ошибка |
на выходе /)д = — (с^/сха + |
1) р я при |
коэффици |
||
енте передачи а х / а 2 |
= 5 составляет миллиметры ртутного |
столба. Такая величина приемлема для ряда схем. Она в
сц/аз |
1 Р а з м е н ь ш е |
ошибки при разомкнутом усилителе. |
|||
Будем различать |
три составляющие |
ошибки: |
постоян |
||
ную, |
переменную |
и дрейф. Постоянная |
составляющая от |
||
ражает ошибку |
при |
среднем значении |
всех входов после |
||
настройки, переменная — влияние отклонения |
входов от |
среднего значения, дрейф — влияние отклонения всех вели чин со временем. Постоянная составляющая вместе с пере менной составляющей образуют статическую погрешность.
Перечислим источники ошибки и изменений Ку.
1.В процессе перемещения чувствительные элементы, изменяя свою форму, меняют свои эффективные площади
ижесткость [7, 11, 22, 115, 157].
2.При наличии нескольких чувствительных элемен тов отношение их эффективных площадей отклонено от требуемого за счет неточности изготовления.
3.Изменение давлений, особенно вызывающее смену знака перепада давлений на плоских гибких мембранах, приводит к отклонениям формы, а следовательно, и эффек тивной площади и жесткости мембран.
4.Неточность настройки.
5.Изменение величин а0 и к с давлением р° и атмосфер ным давлением р а т м вследствие нелинейности сопротивле ний.
6.Изменение со временем (старение мембран, засоре ние сопротивлений, изменение температуры) всех парамет ров, включая давление питания.
Ошибку вызывают также:
—сопло, уменьшающее одну из эффективных площа дей и создающее^усилие по площади сопла, отличное от усилия, которое создавалось бы давлением при отсутствии сопла;
—погрешности изготовления и вес, обусловливающие
AFBX ф 0.
138 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[ГЛ. l i t |
Коэффициент усиления и погрешность — основные па раметры, характеризующие усилитель в статике. От коэф фициента усиления требуется, чтобы он был достаточно большим; погрешность должна быть по возможности меньшей.
Для получения высоких коэффициентов усиления уси лителя необходимо увеличивать коэффициенты усиления Ку.у и Ки.у управляющего и исполиительиого узлов и уменьшать коэффициент отрицательной обратной связи.
Уменьшение ошибки р°л требует стабильности харак теристик всех элементов и параметров усилителя и высо кой точности его изготовления и настройки*).
Эти требования почти всегда противоречат одни дру гим либо ведут к существенным ухудшениям других по казателей (динамики, стоимости, габаритов).
2. Однокаскадные усилители. Простейшим как по схеме, так и по функциям пневматическим усилителем яв ляется однокаскадный повторитель, часто называемый «следящей камерой» (рис. 6,5, а). В системе УСЭППА это элемент П-1010. Он содержит только один чувствительный элемент, имеет низкую мощность выходного сигнала и мо жет быть использован**) только в качестве детектирующего элемента при высоком сопротивлеиии нагрузки. Его ко эффициент усиления в разомкнутом состоянии, рассчитан ный по Ртах ~ 0,4 кгс/см2, равен примерно 300, а стати ческая погрешность без учета нестабильности, т. е. сразу после наладки, превышает 1—2 мм рт. ст.
Что же касается однокаскадных усилителей с большим числом входов, то они имеют еще в несколько раз меньший коэффициент усиления в разомкнутом состоянии и боль шую ошибку, так как содержат несколько чувствительных элементов.
Некоторые схемы однокаскадных усилителей, пред назначенных для умножения на постоянный ненастраиваемый коэффициент, приведены на рис. 6.5, б — е. Коэффици ент передачи, отличный от единицы, осуществляется за
*) Возможна автоматическая компенсация дрейфа [36].
**) Введение пружин позволяет использовать в качестве повторителя со сдвигом, умножать давление, отсчитанное от зада ваемого пружипой уровня, на коэффициент Ку ^ 1-
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
139 |
счет разных эффективных площадей. Так, иа рис. 6.5 б, г K = (S — s)/ (S - 2s) « 1,18,
где S и s — эффективные площади соответственно боль шей и меньшей мембран. Изменение уровня отсчета выход ного давления достигается за счет введения пружины
т > |
Л |
з) |
Рис. 6.5. Конструктивные схемы усилителей с одним каскадом усиления дав ления: а) маломощный одномембранпый повторитель; б-е) двух- и трехмембрашшс умножители на постоянный коэффициент; ж, з) сумматоры с их ус
ловными обозначениями.
(рис. 6.5, в) |
или специальным повторителем со сдвигом |
(см. рис. 14.3, в). |
|
Примеры схем многовходовых усилителей УСЭППА, |
|
реализующих |
операции: |
Ртлх = Р2 + |
kPi = Рг + S S _ S Ри Рвых = Pi + Рг — Рз, |
даны на рис. 6.5, ж, з.