книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdf140 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[ГЛ. ш |
Рассмотрим пути повышения коэффициента усиления. Возможности увеличения Ку.у = 1/2сг , достигаемые уменьшением жесткости, ограничены требованиями к га
баритам, прочности и стабильности (дрейфу) (см. § 5). Важную роль при улучшении параметров усилителей
играет повышение коэффициента усиления исполнитель ных узлов. В соответствии с уравнением (5.37) увеличение Кн.у может быть получено за счет снижения проводимо сти а 0 постоянного сопротивления. Поскольку при этом (при неизменных параметрах сопла) уменьшаются рабочие величины расстояния между соплом и заслонкой, то предъ являются повышенные требования к точности изготовле ния и сборке, чистоте воздуха и ухудшаются динамические характеристики усилителя (при неизменной величине на грузки).
Наименьшее возможное значение а 0 ограничивается минимальной проводимостью Bm m сопла-заслонки * ) , оп ределяемой точностью его изготовления и сборки:
a 0 - | - / c / j - > p m i n . |
(6.12) |
Подставляя сюда значение kh~, полученное из уравне ния (6.3) при р° = р т а х ,
kh~ = — 2a, |
Рщях |
|
|
п |
1 |
Ртах+Т-Ри
найдем выражение для оптимального ос0 :
_ ! _ |
о |
2 Яцит |
Ртах |
ao — P m l n ~л |
• |
1о
2"пит Ртах
|
1 |
|
|
При р т а х |
= ~ Y paaT |
получаем a 0 = 5 B m t n . В |
соответствии |
с этим из уравнения |
(5.40) паходнм: |
|
|
|
Я н . у ^ - О . О б ^ - ^ - р п , , , . |
(6.13) |
|
*) Рг а 1 п |
представляет собой проводимость сопла-заслонки при |
минимально возможном зазоре, когда сопло и заслонка коснулись, ДРУГ Друга.
П Н Е В М А Т И Ч Е С К ИЕ У С И Л И Т Е Л И |
|
141 |
Другой путь повышения Ка,у состоит |
в увеличении |
|
к за счет диаметра сопла, используя монотонную |
зависи |
|
мость проводимости р от диаметра. Возможности |
здесь, |
|
однако, ограничены вследствие роста Bm in |
(при заданной |
точности изготовления) и коэффициента Sa/S отрица
тельной обратной |
связи. |
|
|
|
|
Имеется возможность |
увеличения Ки.у |
в |
несколько |
||
раз, |
связанная |
с применением существенно |
нелиней |
||
ных |
режимов истечения |
газа, реализуемых |
с |
помощью |
эжектора вместо постоянного сопротивления [60] или ин жектора (рис. 5.7, а). Увеличение К„.у достигается за счет высоких скоростей истечения, при которых велики кине тические потери энергии и, следовательно,' давления. Наи большее увеличение Кп.у имеет место при низких давле ниях питания (при этом на выходе исполнительного узла достижим даже вакуум, соизмеримый по модулю срШ1Г).
Повышает коэффициент усиления исполнительного узла применение обоих переменных сопротивлений (рис. 5.7, в—д) * ) , вследствие того, что сумма проходных сечений сопротивлений'постоянна и при перемещении за слонки одновременно изменяются их проводимости в проти воположные стороны. Как показано в § 5, коэффициент усиления по сравнению с обычным узлом сопло-заслонка повышается в среднем в несколько раз. Кроме того, ко эффициент усиления таких исполнительных узлов значи тельно меньше зависит от выходного давления (перемен ность величины Кп.у определяется только нелинейностью сопротивлений) и практически отсутствует отрицательная обратная связь, поскольку в соплах давления постоянны.
Несмотря на это, однокаскадный усилитель П-1018 завода «Тизприбор» с обоими переменными сопротивле ниями имеет коэффициент усиления порядка 300 **) и'ста тическую погрешность до 3 мм рт. ст., что объясняется необходимостью . применения трех чувствительных эле ментов для изоляции входов от линий исполнительного узла. При стабилизации одного из входов можно добиться
*) Узел с обоими переменными сопротивлениями типа соплозаслонка применялся во втором каскаде регуляторов 04; в настоя щее время используется в элементах П-1018, П-1032 и др. системы УСЭППА [25].
**) Рассчитано для р т а х = 0,4 кгс/сщ?, |
. . |
142 ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И [ГЛ. ш
увеличения коэффициента усиления и уменьшения по грешности в 2—3 раза.
Широко применяется в настоящее время для повыше ния Ка. у стабилизация перепадов давлений на сопротив лениях исполнительного узла [58, 163, 181]. Эта стаби лизация достигается за счет охвата сопротивлений обрат ными связями с помощью усилителей, в результате чего сопротивления заменяются грубыми источниками тока * ) .
а) |
$) |
В) |
|
Ah |
|
Рис. 6.6. Схемы и примеры реализации исполнительных узлов с постоянным перепадом на постоянном (б, Э), переменном (а, г) и обоих (в) сопротивлениях.
На рис. 6.6, а—в приведены схемы исполнительных уз лов с постоянным перепадом на переменном, постоянном и обоих сопротивлениях. На рис. 6.6, г, д изображены устройства для поддержания постоянных перепадов на переменном и постоянном дросселях соответственно.
*) Применяются также усилители, обеспечивающие постоян ное отношение давлений на постоянном сопротивлепии, получившее надваипе регенеративной обратной связи [108,187].
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И 143
П р и п о с т о я н н о м |
п е р е п а д е |
н а |
п е р е |
||
м е н н о м |
с о п р о т и в л е н и и |
(рис. 6 . 6 , а) узел соп |
|||
ло-заслонка |
имеет следующее уравнение: |
|
|
||
|
а0 (Рпит — Р) = |
(Ро + |
Щ А п е р , |
|
( 6 . 1 4 ) |
откуда при |
р = рат — ^- |
Д п е р + |
р° (р° = |
0 при |
h = О, |
как это следует из ( 6 . 1 4 ) ) , получим
|
|
kh= |
- а 0 - - ^ - , |
|
( 6 . 1 5 ) |
|
|
|
пер |
|
|
где В0 |
—- проводимость |
переменного дросселя |
при h = 0; |
||
а 0 — проводимость |
постоянного |
дросселя; |
Д П е р — ве |
||
личина |
постоянного |
перепада на |
переменном дросселе. |
Очевидно, для того чтобы отсчет р° производился от средней точки рабочего диапазона, необходимо выполне ние равенства
- ^ - Д п е р = - 2 - , |
( 6 . 1 6 ) |
откуда получаем
Д пер 2
Коэффициент усиления узла, если считать, что к =
=const,
—величина, не зависящая от выходного давления (при принятом допущении о линейности сопротивлений) и уве личивающаяся с ростом перепада.
Если сравнивать рассматриваемый узел с обычным уз лом сопло-заслонка, то можно установить, что при одина ковых cto и к поддержание постоянного перепада на сопле
приводит |
к уменьшению |
коэффициента |
усиления |
узла |
|||||
для |
принятого |
в |
промышленности диапазона |
давлений, |
|||||
так |
как |
перепад |
не может |
превышать величины рапт |
— |
||||
— Ртах ^ 0 , 1 7 |
рвт |
* ) , в |
то время |
как |
для |
обычного |
|||
|
*) Для случая, когда выходом служит давление р° — Д п е р |
в ли |
|||||||
нии после повторителя со сдвигом; при снятии |
выхода р° с узла соп |
||||||||
ло-заслонка имеет место ограничение Д п е р ^ |
Pmia |
— 0,17 р п и т . |
144 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[ГЛ. I I I |
|
элемента сопло-заслонка согласно уравнению (5.40) |
|
||
|
Ки.у = |
0,29 -jjjj- Раат |
|
|
Однако при оптимальных параметрах при той же точ |
ности изготовления коэффициент усиления при наличии постоянного перепада на переменном дросселе больше.
Действительно, |
полагая |
kh~t-jr |
р о |
= p m i m |
получаем |
|||||
|
|
Ро — |
<*о |
Ч д П п г |
= |
Pmin) |
|
|
||
|
|
|
|
|
д а п е р |
|
|
|
|
|
откуда в соответствии |
с (6.16) р\ = |
3 B m i n . Таким образом, |
||||||||
используя это |
последнее |
равенство, |
из (6.16) |
и (6.17) |
||||||
получаем:- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
- ж - ~ |
- ° > 1 6 7 |
т г ~ |
Р™~ |
|
(6-18) |
||
Если |
задать f50 |
= |
Зрт |„, то из (6.16) может |
быть |
опреде |
|||||
лена |
величина |
а 0 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а 0 |
~ 6 PminДпер/у?ЕШТ) |
|
|
|
откуда видно, что наиболее выгодное с точки зрения дина
мики а 0 |
( а 0 |
должно |
быть по |
возможности велико) полу |
|
чается |
при |
Д п е р = 0,17 /?п н т , |
т. е. |
a 0 i O n T = p m l n . |
|
При |
стабилизации |
перепада на |
переменном дросселе |
изменяется также воздействие от сопла — оно не являет ся функцией выходного давления. Усилитель поэтому не
охвачен паразитной |
отрицательной обратной связью, что |
||||||
также увеличивает |
коэффициент |
усиления. В |
результа |
||||
те |
при |
оптимальных |
значениях |
а 0 |
отношение |
коэффи |
|
циентов |
усиления |
усилителя с постоянным перепадом на |
|||||
сопле и без него дается |
выражением |
(см. уравнения (6.13) |
|||||
и |
(6.18)): |
|
|
|
|
|
|
|
|
К™р/К7 |
= |
2,9 + K°epSc/S |
> 2,9. |
|
Существенно, что коэффициент усиления при постоянном перепаде на сопле не зависит от выходного давления.
При ДП ер. превышающем допустимое значение, в не которой части диапазона постоянный перепад не поддер живается и коэффициент усиления в этой части зависит от выходного давления. Однако средний коэффициент уси ления может быть заметно повышен.
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
145 |
Отметим, что применение постоянного перепада на переменном сопротивлении связано с необходимостью вве дения выходного давления в одну из камер управляющего узла (в которой расположена заслонка). Это благоприятно сказывается в устройствах, требующих такого введения обратной связи — позволяет, например, построить одномембранный повторитель давления с мощным выходом с помощью усилителя мощности с отрицательным сдви гом (рис. 6.7). Однако, если коэффициент усиления^дол-
жет быть большим и обратной связи |
|
|
|
||||
не требуется, для компенсации имею- |
I |
Л |
*—Рь |
||||
щего |
места |
воздействия, выходное |
I |
|
|
||
давление приходится вводить также |
у |
у |
|
||||
и в другую камеру с целью формиро |
|
|
|
||||
вания такого же по величине и про |
|
|
|
||||
тивоположного по знаку воздействия/ |
Рис. 6.7. Схема сдномсм- |
||||||
используя при этом две |
камеры уп |
||||||
бранного; повторителя1 с |
|||||||
равляющего узла. Кроме того, эффек |
постоянным перепадом на |
||||||
переменном |
сопротивле |
||||||
тивные площади в этих камерах не |
|
нии. |
|||||
могут |
быть |
идеально |
одинаковы, |
|
|
|
вследствие чего усилитель все-таки оказывается охвачен ным отрицательной или положительной обратной связью с коэффициентом AS/S (в зависимости от знака разности AS этих эффективных площадей). Это приводит к снижению коэффициента усиления усилителя или появлению гисте резиса.
И с п о л н и т е л ь н ы й у з е л с п о с т о я н н ы м п е р е п а д о м н а п о с т о я н н о м с о п р о
т и в л е н и и (рис. 6.6, б) описывается следующим |
урав |
нением: |
|
а0А п о с т = (р° + р0) (р 0 + kh), |
(6.19) |
где Д пост — постоянный перепад на постоянном дросселе. Полагая в (6.19) h — О и р° = О, получаем соотношение
Р о = _ ^ Л . |
( 6 . 20) |
Дифференцируя уравнение (6.19) по h, получим выражение для коэффициента усиления исполнительного узла isT™yT:
TV-ПОСТ |
|
к |
(6.21) |
|
dh |
"отпоет |
|||
•Я-н.у |
|
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И [ГЛ. I I I
Среднее значение коэффициента усиления по всему ра
бочему диапазону при р т а х = -^-рШ1Г |
и р0 = pmiT/2 |
равно |
|
/ П ° у т с* - |
0,29/ср?1 1 1 т /а0 Ап о с т . |
(6.22) |
|
При одинаковых к и а 0 |
осреднеипый |
коэффициент |
усиле |
ния исполнительного узла с постоянным перепадом на
постоянном дросселе |
в рПит/Дпост раз больше, чем у обыч |
||||
ного исполнительного |
узла. |
.—'ПОСТ |
|
||
Возможности |
увеличения |
путем уменьшения |
|||
К».у |
|||||
«о А пост, однако, |
ограничены |
точностью изготовления — |
см. неравенство (6.13). Заменяя в этом неравенстве сумму
В 0 + |
kh~ на ее |
значение из |
уравнения (6.19), |
имеем при |
||
Ртах |
1/зРпит 1 1 |
Po = |
Рпит/2 |
|
|
|
|
аоДцост |
Pinin (Po |
"Т~ Ртах) = "g"PminPiiiiT, |
|||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
( а 0 Д п о с т ) о п т |
= |
-g— PiTiinPniiT- |
(6.23) |
При полученном оптимальном значении (сс0Дпост)опт достигается максимальный коэффициент усиления испол нительного узла с постоянным перепадом на постоянном сопротивлении:
|
К°™ |
~ |
- 0,345 |
р п и т , |
(6.24) |
|
|
|
|
Pmln |
|
|
|
что почти |
в шесть |
раз |
выше Кау |
для |
обычного |
узла и |
|
|
|
тт-пер |
|
|
|
примерно |
в два раза |
выше л и . у |
при |
постоянном пере |
паде на переменном сопротивлении при оптимальных па
раметрах |
этих узлов. |
|
|
||
Для улучшения динамики целесообразно иметь малое |
|||||
Дпост, так как при |
этом в соответствии с (6.23) а 0 велико. |
||||
Поскольку |
нет серьезных |
ограничений |
на уменьшение |
||
А пост» то |
не ограничены и |
возможности |
улучшения ди |
||
намики: |
а 0 |
может |
быть выбрано большим, чем в преды |
дущих случаях, и это обеспечивает лучшую динамику при поддержании постоянного перепада на постоянном сопротивлении.
В у з л е с о п л о - з а с л о н к а с |
п о с т о я н |
|||
н ы м и |
п е р е п а д а м и |
н а п е р е м е н н о м |
и |
|
п о с т о я н н о м с о п р о т и в л е н и я х |
(рис. 6.6, в) |
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е У С И Л И Т Е Л И |
147 |
при применении идеальных устройств для поддержания перепадов и линейности сопротивлений имеет место сле дующее равенство:
«отпоет = (Ро + Щ Д п е р , откуда следует, что
* - т ( - ^ - • ! ) - < > • |
< 6 - 2 5 > |
т. е. при указанной идеализации равенство расходов через сопротивления имеет место при единственном рас стоянии заслонки от сопла, и, следовательно, коэффициент усиления Ка,у -*- оо. В действительности коэффициент усиления ограничен коэффициентами усиления усилите лей, поддерживающих постоянные перепады, а применение более точных формул для сопротивлений показывает, что К„.у ограничивается еще и ростом проводимости с давле нием [58].
Чтобы учесть конечность коэффициентов усиления устройств, поддерживающих постоянные перепады, за пишем уравнения этих устройств и подставим получаю щиеся при этом выражения для постоянных перепадов в уравнение исполнительного узла:
|
|
Дпост = |
Дпост, о |
P°/KnoCTi |
|
(6.26) |
|
|
Дпер = |
Дпер, о |
|
|
(6.27) |
<*„ (Дтлост. О - |
|
|
+ |
р°/Кпер, |
|
|
р7#пост) = (Ро + Щ (Дпер, о + |
р7 #пер) . |
(6.28) |
||||
Здесь ДП ост, о> |
Дпер, 0 |
— модули |
величины перепадов при |
|||
р° = 0; КП0Ст, |
-Клер — модули |
коэффициентов усиления |
||||
устройств |
поддержания постоянного |
перепада; |
6 0 = |
=cL0AaoCTt0/Ааеру о-
Уравнения (6.26) и (6.27) записаны для узла соплозаслонка с постоянным питающим сопротивлением.
Из уравнения (6.28) вытекает:
р 0 = = |
|
|
Д п е р , о - ^ |
|
|
|
|
а 0 А п е р , отпоет + <\>Д поот. о^пер + А пер' |
пер |
' |
|||
7,7, |
„о |
а " |
А пер, отпоет + |
А пост, о'^пер |
, д |
<JQ\ |
НП-р |
|
-j |
|
, |
( О . / У ) |
|
|
|
"пер, о |
"пер, Q ' |
г <J l nep |
|
|
148 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИКИ |
[ГЛ. ш |
|||
F^ii.n |
|
|
у у- |
^ (Д пер, о "Ь .Р0 /Ап е р)" |
_ |
" • У |
- |
dh - |
« „ ( A n e p i 0 / f f n o C T + A n o C T i 0 / A n e p ) ' |
I - о и ' |
|
ffn.n |
_ |
|
_ |
*[ASep,o + ( p U ) 3 / 3 ^ p l |
g _ 3 1 ) |
a ° (Д пер, отпоет "T" ^пост, </^nop)
Коэффициент усиления растет с уменьшением a 0 , од нако a 0 ограничено точностью изготовления в соответствии
снеравенством (6.13). Подставляя в это неравенство
значение |
6 0 + |
kh из |
уравнения (6.28), |
получим |
выраже |
||
ние для |
оптимального |
а 0 : |
|
|
|
||
|
„ |
гэ |
Д пер, о "Г" ^ т а х ^ п е р |
/д оо\ |
|||
|
<Ч опт = |
Pmin |
— — . _ |
о — , к |
пост |
(Ь.дА) |
|
|
|
|
|
пост, о |
-Ртах' |
|
При полученном значении а„ средний коэффициент усиле ния определяется выражением
р пост |
_ |
* ( А |
|
|
|
^ 2 5 . If А - |
+ |
|
|
|
||
\ П 0 С Т - ° |
|
|
|
|
|
Щ с р |
|
|
||||
" у |
~~~ |
7 |
, |
|
! |
о |
\ / |
л |
л |
пост, о |
|
|
|
|
I |
|
^тах \ I |
пер, n |
а |
|
|
||||
|
Pmin |
й п е |
М |
т |
Т |
- |
а - |
+ — £ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
"•пер / \ -"пост |
|
J f c uep |
|
|
||
|
k ( Л пост, о ^ п о с т Г " |
|
^гаах) Г Д п е Р - 0К 1ер + |
|
l/a(PmaJ' |
. (6.33) |
||||||
|
|
|
пер + |
/ |
W |
(Д пер, О^пер "^пост . о^п |
|
|
||||
Учитывая |
условия |
|
работоспособности |
узла |
АП ост,о |
^> |
||||||
> Ртах/^пост |
И А п е р , |
о > |
Р°тах/^'пер) |
Выведенные |
ИЗ |
уравнений (6.26) и (6.27), находим, что коэффициент уси
ления растет с увеличением А П О с т , 0 . |
А пер, 0 . ^"п^ст н 1 п е р . |
Величины ifnep и ^пост ограничены |
требованиями к ошиб |
ке и стоимости устройств для поддержания постоянного
перепада. ЛПост,о и A n e P ) 0 |
с учетом |
конечности Япост, |
К пер и ошибок для принятого |
диапазона |
ограничены свер |
ху величиной порядка 0,1 рП ит.
Для применяемых устройств с коэффициентом усиле
ния в несколько сотен и принятых оптимальных |
значений |
||
перепадов |
Дпост,п |
Ртах / -Кпост> Дпер,о ^ > |
Ртах / -^пер |
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е УСИЛИТЕЛИ |
149 |
выражение для !<.„'." |
принимает вид: |
|
|
|
" ? п ' п < |
|
^пост, о' ^пер, О |
|
|
|
|
|
|
|
•»*-и.у • |
Pinin |
^пост, о |
^пер . о |
|
|
|
|||
|
|
К,пер |
|
|
При i f пер — К пост |
200 |
|
|
|
Л и . у |
|
10/срШ 1 Т /(Зт 1 п . |
(6.34) |
Указанные средства повышения коэффициента усиле ния исполнительного узла не позволяют, однако, полу чить настолько высокий Кл. у , чтобы снизить требования
Р, |
|
Pi |
|
"Н |
1 |
Z1 |
|
Рг |
|
Рг |
|
Р1ы. |
'0 |
||
|
|||
|
а) |
||
Рис. G.8. Примеры двухмсмбранных усилителей с одним (а) и обоими (о) управ |
|||
|
ляемыми сопротивлениями |
исполнительного узла. |
к коэффициенту усиления управляющего узла и тем самым создать однокаскадный усилитель с коэффициентом уси ления в несколько десятков тысяч или хотя бы в несколько тысяч при приемлемой ошибке.
Что же касается реализации управляющего узла с ма лой погрешностью при требуемом коэффициенте усиления, то она сталкивается с рядом противоречивых требований, основное из которых состоит в построении управляющего узла только из одного упругого чувствительного элемента, в то время как для реализации одним каскадом основной операции
Р° = Ky(Pi — Pz)
необходимы по меньшей мере два чувствительных элемента (рис. 6.8).
Указанные соображения о невозможности создания высококачественного однокаскадного усилителя подтвер ждаются характеристиками выпускаемых промышлен ностью однокаскадных усилителей.