книги из ГПНТБ / Фудим Е.В. Пневматическая вычислительная техника. Теория устройств и элементов
.pdf180 |
Э Л Е М Е Н Т Ы В Ы Ч И С Л И Т Е Л Ь Н О Й Т Е Х Н И К И |
[ Г Л . I I j |
Камера, объем которой пропорционален давлению р? в этой камере, строится из конденсатора, один вход которо го сообщен с источником р„:
Уг = У 1 0 + |
cvpl |
Обратно пропорциональную зависимость между объе мом У камеры и давлением р в ней можно получить с помо щью конденсатора с С —* оо, вторая камера которого за полнена газом и герметизирована. Если в этой камере находится количество газа Nz, то при давлении р в основ ной камере и общем объеме У Е обеих камер объем основной камеры составит величину, равную
причем pVz/k® |
— количество |
газа в обеих |
камерах; |
(рУв/Ав — Nz) |
— количество |
газа в рабочей |
камере. |
3. Пневматический конденсатор. Пневматические кон |
денсаторы, накапливающие энергию посредством измене ния объема камер, должны обеспечивать линейную зави
симость между объемом (Ух |
и У2 ) камер и разностью дав |
|||||
лений |
в камерах (рг |
и р 2 ) : |
|
|
|
|
|
|
dV1 = -dV2 |
= Cvd (Pl |
- р 2 ), |
(7.8) |
|
где |
су |
— постоянный |
коэффициент |
(емкость для |
объем |
|
ного |
расхода). |
|
|
|
|
Заряд такого конденсатора равен разности зарядов его камер и представляет собой сумму зарядов трех конденса торов С, Сх и Со (рис. 7.2). Количество зарядов (молекул) в камерах определяется как разность между количеством
молекул |
при давлениях |
р г и р 2 |
и |
количеством |
молекул |
||||||||
при |
сообщении |
обеих камер с «нулем» |
(т. е. при |
рг |
= р 0 |
||||||||
и р а |
= Ро): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/Vi = |
±- |
{(Ро + |
рЬ [V10 + |
cv |
(р° - |
р°2)] - |
У 1 0 р 0 } |
= |
|
|
|||
= |
jig- [cvPoP°i ~ |
CvPopl + |
VloPl |
+ |
cv (pl? |
- |
cyplpl], |
(7.9) |
|||||
= |
/ |
7 Q - {(Po + |
pi) [V0.0 |
- |
cv (Pi - |
pl)l |
- |
^2 oPl} |
= |
|
|||
' Ш" [ - |
< W i |
+ |
cyp0pl |
+ |
У2 0 р° + |
cv |
(plf - |
cyplpl]. |
(7.10) |
|
|
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е ЕМКОСТНЫЕ У Л Е М Е Я Т Ы |
181 |
||||||||||
Количество |
|
зарядов конденсатора |
равно |
|
|||||||||
N = |
Nt |
- |
N2 |
= ± |
[су (pi)2 |
~ |
сЫ? |
+ |
2cvp0 |
(р* - pi) |
+ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
V10pl-Vmpl\. |
(7.11) |
||
Если |
обе |
|
камеры |
при |
рг |
= |
р2 |
имеют |
равные |
объемы |
|||
(V10 |
= |
7 2 |
0 |
= |
Уо), |
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
= |
M r |
f + |
Р*) + |
2cvPo+V0). |
(7.12) |
В распространенном частном случае, когда pi = 0, в со ответствии с уравнениями (7.9) и (7.10) имеем для камеры
N* |
= -e-wPl' |
(7-13) |
N = _ Ж |
(CvP* + 2cvP° + F°)- |
(7Л4) |
Заряд конденсатора определяется количеством Nc моле кул, перетекающих из одной камеры в другую при их со общении между собой:
|
|
|
Nc |
= |
щ- |
[Л (Ум |
+ |
C V A J B ) - |
УюЯ, |
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ _ |
pi (Kin + |
<V Др) + ро (7-20 — cv |
Ар) _ |
с у |
(Др)2 |
+ piFio + |
р3 7а, |
|||||
Р _ |
|
|
|
|
Fin + Кал |
|
|
|
|
Vio + |
1Лм |
|
— давление, |
устанавливающееся |
при |
сообщении |
камер |
||||||||
между собой; Ар = р х |
— р 2 . Подставляя |
это |
значение /> в |
|||||||||
выражение для Nc, |
находим: |
|
|
|
|
|
||||||
|
д р |
Fio-Fso + |
c v p i (Fio + |
F2o) — cy-A^Fw |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Др Fio-Fao + CypiFan + |
CypiV\n |
|||
При |
У 1 0 |
= |
V20 |
= |
F 0 |
|
= |
Ш" |
|
|
Fio + Fso |
" |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
^ C = - ^ g - [ 7 o + |
C v ( P i + |
P . ) ] . |
|
|
Выведем уравнения конденсатора в режиме, когда на один из его входов подается ток, а второй связан с источ ником давления,. . . .
182 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[ГЛ. I I I |
Пусть молекулярный поток dNIdt поступает в камеру Vx; при этом будет изменяться как величина Vx, так и дав ление рх и в соответствии с уравнением состояния газа
|
к® dNjdt = |
pydV^dt |
+ |
V^pjdt. |
(7.15) |
|||
Отсюда с учетом (7.8) |
будем иметь уравнение конденса |
|||||||
тора в |
рассматриваемом |
режиме |
|
|
|
|
||
|
dN |
£yPi |
d (pi - |
Рг) |
|
Vx |
dpi |
7 1 R |
|
dt |
kQ |
dt |
|
"f" |
A-9 |
dt |
' |
Из |
полученного |
уравнения |
видно, |
что |
в пневматиче |
ском конденсаторе в общем случае, при отсутствии какихлибо ограничений на диапазон изменения давлений, ме жду током и скоростью изменения разности давлений нет
линейной зависимости |
(при dpjdt =f= 0). |
|
|||||
Рассмотрим возможные частные режимы работы кон |
|||||||
денсатора. |
|
|
|
|
|
|
|
А. К о н д е н с а т о р |
п р и |
с т а б и л и з и р о |
|||||
в а н н о м д а в л е н и и |
н а т о к о в о м |
в х о д е . |
|||||
Уравнение конденсатора |
в этом режиме получаем в резуль |
||||||
тате подстановки |
dpjdt |
|
= |
0 в уравнение (7.16): |
|
||
d J L - |
_ |
c |
v P l d . E 2 _ _ r |
d p , |
7 , _ |
||
dt |
|
|
|
kQ |
dt ~ |
° dt ' |
\ ' - x 4 |
где С = cypJkQ |
= |
const — |
емкость. |
|
|
Таким образом, между молекулярным расходом и ско ростью изменения разности давлений на конденсаторе су ществует линейная зависимость. Линейность конденсатора в заданном режиме обеспечивается постоянством дав ления рх,т. е. плотности газа в камере Ух , что устанавлива ет линейную зависимость между изменением давления р2 и количеством молекул газа в камере Vx и делает пневма тический конденсатор полным функциональным аналогом электрического и гидравлического конденсаторов (по
зволяет строить |
схемы |
для реализации временных |
функ |
ций на основе усилителя с глубокой отрицательной |
обрат |
||
ной связью). |
|
|
|
П о г р е ш н о с т ь |
о т н е п о с т о я н с т в а |
а т |
|
м о с ф е р н о г о |
д а в л е н и я . Поскольку применяе |
мые пневматические приборы оперируют с избыточными давлениями, рассматривается схема со стабилизированным избыточным давлением рх. При этом абсолютное давление
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е ЕМКОСТНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ |
183 |
на токовом входе будет меняться вместе с атмосферным давлением.
Пусть р1п и рх — соответственно начальное и конечное давления; V1H и Vx — начальный и конечный объемы; Nllf и N± — начальное и конечное количества газа; AN — молекулярный приток газа; G = const. Тогда
N, = |
ЛГШ + АЛ', |
^ |
= ^ - H L . + |
A |
i Y ) |
|
|
||
|
|
|
АЭ |
|
А6 |
|
|
|
|
|
Ух |
"1Н |
' ш |
ANIcQ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
P i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя |
полученное |
значение |
Vx в выражение д л я |
||||||
Др2 из уравнения (7.17) и учитывая, что ДУХ |
= |
Vx |
— |
V1H, |
|||||
будем иметь: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А р ^ А ^ + ^ . - ^ Ь - ' ^ ^ • |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
= |
ДР1 + |
— Аратм |
|
- |
— |
— • |
|
|
|
|
|
Су |
|
|
Су |
pi |
Отклонение давления р2 при постоянном атмосферном давлении (идеальное значение Ар2„) определяется из уравнения (7.17) с учетом изменения атмосферного давле ния (Дра тМ = Дрх ) — изменение р 2 должно быть пропор ционально притоку газа и сдвинуто на величину Дра Т м:
Ар,„ = Др\ |
^ — A V, |
где Рх.ср — среднее значение давления рг.
Величина б относительной погрешности конденсатора от изменения атмосферного давления равна
бятм — ^ХнРьср •А Р а т М + А6-А/У- Д р а т а 1 | С р |
|
c yP'iPl,cp IЛ Р * I max |
|
где |
|
ДРатм — P l — Pltu АРатм.ср — Pl |
Pl,cp- |
Исходя из того, что максимальный приток газа и макси мальная величина емкости V± соответствуют полному рабочему диапазону изменения давления р 2 , можно
184 ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И [ГЛ. I I I
записать:
^lma x = |
су | .Ргтах |
Pimin | ~ 2,Су | Д р 2 |niaxi |
|
a ' v , , , a x — |
m |
|
l max |
x |
ш • |
||
Тогда |
|
|
|
Vln r= ovcv |
I A p 3 |
| m a x , |
A.\ = яд- - |
|
|
|
кв |
где av и ay — коэффициенты, определяющие долю соот ветственно 7 1 н и AN от их среднего значения; 0 ^ av < : 2, О < aj V «S 2.
Используя выражения для VVI и A./V, получим:
с |
_ а у - ' А Р а т м |
= |
+ д Л ' - Д Р а т м , с р |
Оатм — |
j |
||
|
|
|
Pi |
откуда видно, что погрешность пневматического конденса тора, вызванная изменением атмосферного давления, не зависит от ширины рабочего диапазона давлений, а опре деляется уровнем среднего абсолютного значения рабоче го диапазона и изменением атмосферного давления.
Т е м п е р а т у р н а я |
п о г р е ш н о с т ь . |
Если |
||||
8 Н и 8 — начальная и конечная температуры, р х = |
const |
|||||
(Дрх |
= 0), то аналогично |
вышеприведенному |
выводу |
|||
для |
батм будем иметь: |
|
|
|
|
|
|
кв * квв |
+ A / V ' |
V l ~ |
kQa |
|
|
Др2 |
= APl + |
* |
|
£- = |
|
|
|
|
|
|
_ Vipxen — p,V,QH — |
ANken6 |
|
|
|
Ap 2 I 1 |
= |
C-*AN, |
|
|
|
|
|
|
CyPl |
|
|
._ 7 |
I H P - ( Q H ~ 6) + k&a^N ( 9 c p - 9) |
бтемп — |
|
|
Д у ( е „ - е ) + Я л , ( б с р - е ) |
т. е. температурная погрешность пневматического конден сатора не зависит от уровня давления на токовом входе и рабочего диапазона давлений.
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е ЕМКОСТНЫЕ Э Л Е М Е Н Т Ы |
185 |
Б. К о н д е н с а т о р п р и |
|
с т а б и л и з и р о в а н |
|||||||||||
н о м д а в л е н и и |
н а в х о д е , |
с о о б щ е н н о м |
|||||||||||
с и с т о ч н и к о м |
д а в л е н и я . |
В |
соответствии |
с |
|||||||||
уравнением |
(7.16), |
если р2 = |
const, |
то |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
dN |
Cypi |
+ |
Vi |
|
dpl |
|
|
(7.18) |
|
|
|
|
|
dt |
кв |
|
dt " |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Если |
Vl0 |
= |
cvp2 |
= |
const, |
то |
V1 |
— cvpx |
и |
|
|
||
|
|
d_N |
|
^ d ^ |
i |
v = |
= |
2 c v |
^ , |
|
|
||
|
|
dt |
|
кв |
dt ' |
|
|
|
dt |
' |
|
|
|
т. е. при |
р2 |
= |
const |
конденсатор |
линеен |
для |
объемного |
||||||
расхода. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение (7.18) нелинейно связывает молекулярный |
|||||||||||||
расход со скоростью изменения давления |
рх. |
|
|
||||||||||
В. К о н д е н с а т о р п р и |
|
с т а б и л и з и р о в а н |
|||||||||||
н о м з а р я д е ( п н е в м а т и ч е с к а я |
к а м е р а ) . |
||||||||||||
При рг — р2 |
= |
const |
уравнение |
(7.16) |
преобразуется |
в |
уравнение (7.3), т. е. конденсатор вырождается в камеру.
Г. К о н д е н с а т о р п р и с т р е м я щ е й с я |
к |
|
б е с к о н е ч н о с т и в е л и ч и н е |
е м к о с т и . |
При |
су -»- оо давление в камере Vx следит |
за давлением р2 и, |
следовательно, не зависит от поступающего расхода dNIdt, который, не изменяя давления рг, полностью идет на изме нение объема камеры Vx. Обе камеры могут достигать объ емов, равных нулю и максимальной величине Vs, представ
ляющей собой |
суммарный объем обеих камер. |
|
|||||
Уравнение конденсатора для потока молекул получа |
|||||||
ем из уравнения |
(7.15), |
подставляя |
dpjdt = |
О (так |
как |
||
давление Pi=p2 |
не меняется с поступающим |
током): |
|
||||
|
dN_ |
_ J b r f l M _ _ |
Pi_dV2 |
П |
AQ\ |
||
|
dt |
кв |
dt |
AG |
dt ' |
|
K1-1*) |
Д. К о н с т р у к ц и и к о н д е н с а т о р о в . Од ним из простейших является конденсатор, показанный на рис. 7.4, а. Плоская мембрана служит подвижной перего родкой и упругим элементом. Толщина и диаметр мембра ны выбираются из условия ее работы на узком участке зоны упругих деформаций, так как только при очень малых ходах изменение объема камер пропорционально разно сти давлений,
186 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
[ГЛ. I I I |
Схема по рис. 7.4, б с рядом плоских мембран, в кото рой камеры через одну соединены между собой, эквива лентна параллельному соединению конденсаторов. При
п
одинаковых мембранах суммарная емкость С — 2 Ci,
i = l
где п — количество мембран [144].
Р, Рг
И f f 1 л
а) |
6) |
Рис. 7.4. Схемы конденсаторов с плоской |
упругой перегородкой. |
В конденсаторе по рис. 7.5, а роль перегородки и упру гого элемента играет сильфои. Реализуемое уравнение име ет вид:
|
|
Scd |
(рх |
— pt)/dt |
= |
ccdh/dt, |
|
||
где сс — жесткость |
сильфона |
|
по |
усилию. Отсюда, учи- |
|||||
тывая, что |
dh |
1 |
rfl't |
Л У ч |
|
П Р И Pi = |
const: |
||
-jf |
— ~§~ -JT 'П 0 |
а е м |
|||||||
|
|
dVJdpt |
= |
- |
Sl/cc |
= cv. |
(7.20) |
||
Это уравнение справедливо при малых ходах, посколь |
|||||||||
ку среднее |
сечение сильфона |
Sc изменяется |
с ходом. По |
этому в конденсаторе на сильфоне полезна лишь чрезвы чайно малая доля внутреннего объема сильфона.
Для увеличения доли полезного объема может приме няться цилиндрический чулок (рис. 7.5, б), на котором поддерживается близкий к нулю перепад давления. За метим, что это не требует дополнительных устройств — так, если рх — давление в токовой камере, приближающее
ся к р0, то линия р |
соединяется с источником р0. Емкость |
||
здесь определяется |
площадью |
жесткого |
центра. |
Схема по рис. 7.5, в с двумя параллельно включенными |
|||
конденсаторами работает на |
принципе |
компенсации — |
§ 7 ] |
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е ЕМКОСТНЫЕ Э Л Е М Е Н Т Ы |
187 |
токовая камера включает в себя одну внутреннюю и одну наружную полость сильфона. Если сильфоны одинаковы, то изменения Sc должны взаимно компенсироваться. Ем кость такого конденсатора вдвое больше вследствие нали чия двух сильфонов.
Рис. 7.5. Схемы конденсаторов па снльфонах.
Построение конденсаторов на сильфонах с малой жест костью и пружинах с большой жесткостью (рис. 7.5, г) усложняет конструкции, не приводя к расширению доли полезного объема, поскольку лимитирует в сильфоне не зо на пропорционального пере мещения, а наступающая ра но деформация гофров, при
водящая к изменению Sc. Хорошее использование
объема может быть достигну
то в конденсаторах с поршнем, который должен иметь гер- метизирующее уплотнение с незначительным трением (рис. 7.6). Емкость для объемного расхода такого конден
сатора определяется сечением S полости и жесткостью с п
188 |
ЭЛЕМЕНТЫ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ Т Е Х Н И К И |
|ТЛ. I I I |
пружины:
На рис. 7.7, а показана схема конденсатора с двумя плоскими мембранами, что позволило удалить одну пру жину и предоставило возможность получения нескольких значений емкости в зависимости от схемы включения
г |
/ и |
з |
/ |
/ |
/ |
1 |
.5" |
|
а) |
ГТ
в)
Рис. 7.7. Схемы конденсаторов с варьируемыми по величине
изнаку коэффициентами передачи.
[141]. Если, например, камера 1 сообщена с источником то ка, камера 2 — с источником постоянного давления, а камера 3 — с источником переменного давления, обеспе
чивающим постоянство давления рх в камере 1 (например,
с усилителем), то перемещение h жесткого центра |
связано |
с усилием F от давления р2 в камере 3 линейной зависимо |
|
стью: |
|
cadh = dF = S2dp2, |
(7.21) |
где сп — жесткость пружины; S2 — эффективная площадь мембраны 5.
Изменение объема камеры 1 равно объему усеченного конуса, большим основанием которого является круг с
П Н Е В М А Т И Ч Е С К И Е |
Е М К О С Т Н Ы Е Э Л Е М Е Н Т Ы |
189 |
|
площадью S13, |
а меньшим — круг с площадью |
Sln: |
|
|
d Vx = - |
Sl* + S m dk, |
(7.22) |
где S13 и Sm |
— площади |
кругов с диаметром заделки и |
жесткого центра мембраны 4 |
соответственно. Из уравне |
|||||
ний (7.21) и (7.22) получаем: |
|
|
|
|
||
dV±=- |
S™ |
\ S m ± |
dp, |
= |
- cvdp2, |
(7.23) |
где |
|
|
|
|
|
|
cv |
= |
2en ' |
" w |
= |
const. |
(7.24) |
При подаче сигнала p2 в камеру 2 и сообщении камеры 3 с источником постоянного давления
где /5Х — эффективная площадь мембраны 4.
Если же с источником тока сообщается камера 3, в камеру 2 подается постоянное давление, а камера 1 свя
зана с усилителем, стабилизирующим давление в камере
3, то
С у = ^ % ± М . |
|
( 7 . 2 6 ) |
|
При подаче тока в камеру 2 и сообщении камеры 3 с |
|||
источником постоянного |
давления |
|
|
Су = |
2- |
. |
(/.2/) |
Сообщая камеру 1 с источником постоянного давления
и коммутируя камеры 2 и 3 с источником тока и усилите лем, получаем конденсатор с положительным коэффици ентом передачи (dV = cydp2), причем в зависимости от ком
мутации
cv |
^- |
(7-28) |
или