![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Геллер Б. Импульсные процессы в электрических машинах
.pdfной катушке, обусловленного свободными колебаниями в обмотке в целом.
Проведенный анализ указывает на важное значение емкостного кольца, подсоединяемого к линейному вводу обмотки и полностью экранирующего от земли входную катушку. Теперь токи обмотки на землю будут проте
кать |
через емкостное кольцо, минуя входную катушку, |
что |
приведет к линейному распределению напряжения |
в ней. Следовательно, при переходном процессе в обмот ке в целом распределение напряжения внутри катушек
можно считать приблизительно |
линейным. |
|
|
4. Передача импульсного |
напряжения из |
обмотки |
|
высшего напряжения в |
обмотку |
низшего |
напряжения |
Импульсное напряжение в обмотку низшего напря жения может быть передано как через емкостные, так и через магнитные связи.
В результате емкостной связи между обмотками на чальное емкостное распределение в первичной обмотке передается во вторичную обмотку. Коэффициент переда чи не зависит от отношения числа витков обмоток N —
=Nil N2.
Вдальнейшем в обмотке низшего напряжения про
исходит переходный процесс, заканчивающийся установ лением конечного распределения. Обычно обмотка низ шего напряжения имеет значительно меньшее число вит ков, чем обмотка высшего напряжения {N—NilN^l). Следовательно, частоты собственных колебаний в ней значительно выше, чем в обмотке высшего напряжения (приблизительно обратно пропорционально числу вит ков). Поэтому колебания во вторичной обмотке затуха ют значительно быстрее. Что касается магнитного влия ния первичной обмотки на вторичную, то для однофаз ных трансформаторов важное значение имеет передача квазистационар'Ного распределения напряжения. Коэф фициент передачи в большой степени зависит от отно шения числа витков N.
В случае однофазного трансформатора магнитной
передачей свободных |
колебаний из первичной обмотки |
во вторичную можно |
пренебречь. |
Электростатическую передачу импульсного напряже ния во вторичную обмотку можно определить на основе анализа емкостной схемы, показанной на рис. 3-1. Со-
150
гласно |
(3-31) максимальное передаваемое напряжение |
|||
U20 при |
разомкнутой |
вторичной |
обмотке |
равно: |
|
и,а=иа |
С ' |
2 |
(4-30) |
( C „ + C t ) ( l + - j p )
где
Ср2
К2
Таким образом, любое увеличение продольной емко сти вторичной обмотки К2 приводит к уменьшению емко стного наведения напряжения t/20- Это относится особен но ко вторичным обмоткам, переплетенным, например, по схеме Инглиш Электрик. Чем меньше продольная емкость /Сг, тем более точной становится приближенная формула
|
|
U |
— |
Ян |
|
Если |
вторичная |
обмотка |
имеет |
емкостную нагрузку |
|
Сіе то наведенное емкостным путем напряжение |
|||||
равно: |
|
|
/ ' |
TS Т I |
|
|
|
|
С |
KU |
Т)) - (С, + С,,)] > (4-31) |
£ / |
» = Кг [Кг (Р2 |
+ |
Y2 + В-І |
+ I (Р + |
где
Кг
|
Y |
V |
|
А. |
С ц |
Р2 |
Я: |
/С, |
' К, ' |
||
|
Ср1 = С1-\-Сі2і |
СР2 |
в
С 2 Срі Ц- С1С12
кхк» = С2-\~С 12.
Подробный анализ уравнения (4-31) показывает, что напряжение U2o может быть значительно уменьшено от носительно небольшой на-
грузочнои |
емкостью |
|
|
|
|
|
|||
|
При исследовании |
маг |
|
|
|
|
|||
нитной передачи в обмот- |
^ |
|
|
|
|||||
ку |
низшего |
напряжения |
|
|
|
|
|||
импульса и0 для основно |
Рис. 4-9. Схема замещения для |
||||||||
го |
колебания |
вторичной |
|||||||
обмотки |
может |
быть |
определения |
передачи |
импульсно |
||||
го |
напряжения магнитным путем |
||||||||
использована |
эквивалент |
||||||||
из |
первичной |
обмотки |
трансфор |
||||||
ная |
схема, |
показанная на |
матора во вторичную. |
|
151
рис. 4-9. При этом |
вторичная |
обмотка |
нагружена |
на со |
||||
противление R 2 |
и емкость С2 . |
|
|
|
|
|||
В этом случае С2 включает также емкость между об |
||||||||
мотками Сі2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если в момент |
/ = 0 |
на трансформатор |
воздействует |
|||||
импульс Uо, то напряжение на выводах |
вторичной |
обмот |
||||||
ки определяется |
формулой: |
|
|
|
|
|
||
M |
TT Гі |
•at |
j I |
sin ш/ |
(4-32) |
|||
u * = — z r u o \ l - e |
e \ |
I cos Ы - j - • |
|
|
|
|||
где |
|
-Vi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0 = 1 |
|
. |
|
|
|
|
Так как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N1 ~ N ' |
|
уравнение (4-32) |
примет вид: |
|
|
|
|
|
||
и, |
1 — |
e~at |
^cos arf + |
sin arfj . |
(4-33) |
|||
|
N |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из (4-33) видно, что после |
затухания |
основного ко |
лебания импульсное напряжение, переданное магнитным путем во вторичную обмотку, соответствует отношению числа витков.
Если сопротивление Rz не слишком мало, временная частота основного колебания вторичной обмотки пример но равна:
ш ^ / 0 т к - |
<4 -3 4 > |
Максимальное напряжение Мгмакс в переходном про цессе при Rz—*-оо (холостой ход) составляет:
«2макс»2(Уо/ІѴ. (4-35)
Подключение нагрузки уменьшает «гмакс- На рис. 4-10 и 4-11 в качестве примера показано на
пряжение U2 при воздействии импульса на первичную обмотку трансформатора 26 M B - A (N = Ni/Nz = 7) при разомкнутой вторичной обмотке и вторичной обмотке, на груженной на сопротивление і\, 2=200Ом, соответственно.
152
На рис. 4-10 показано также квазистационарное на пряжение U0 (100/7) = 14% Uo (пунктирные линии).
Из осциллограмм видно, что подключение нагрузки ко вторичной обмотке приводит к столь существенному уменьшению свободных колебаний, что они фактически отсутствуют.
Расчет передачи импульсного процесса в трехобмоточном трансформаторе еще более сложен, чем в двухобмоточном. Анализ емкост ной передачи приводит к дифференциальному уравне
нию третьего порядка.
tz=Z0OOn
|
20 SO 40 те |
го |
зо '/О |
|
|||
|
|
|
|
||||
Рис. 4-10. |
Осциллограм |
Рис. 4-11. |
Осциллограмма |
||||
ма напряжения |
на ра |
напряжения |
|
на |
вторичной |
||
зомкнутой |
вторичной |
обмотке, нагруженной |
на |
||||
обмотке |
при |
воздей |
сопротивление |
200 |
Ом, при |
||
ствии импульса |
на пер |
воздействии |
|
импульса |
на |
||
вичную обмотку |
транс |
первичную |
обмотку транс |
||||
форматора |
26 |
MB • А. |
форматора |
26 |
MB • A, |
N— |
|
N=7. |
|
|
= 7. |
|
|
|
|
В этом случае распределение импульсного напряже ния определяется суммой трех экспоненциальных функ ций. Для расчета электромагнитной передачи импульс ного напряжения Абетти и Дэвис использовали схему замещения трехобмоточного трансформатора і[Л. 3-6].
Как известно, эта схема имеет вид трехлучевой звез ды с эквивалентными индуктивностями рассеяния
L 5 3 ~ ( - L 1 2 + L 1 3 |
+ L 2 3 ), |
(4-Збв) |
|
где L i h — индуктивность |
короткого |
замыкания |
между об |
мотками і и k (обмотка |
k короткозамкнута). |
|
153
Если на обмотку 1 воздействует импульсное напряже ние Ui, то напряжение U3 на разомкнутой обмотке 3 при обмотке 2, нагруженной на сопротивление R2, согласно схеме замещения на рис. 4-12 равно:
u3 = Ut |
- l e |
' • (4-37) |
LS3
Рис. 4-12. Схема замещения трехобмоточного трансформатора.
На обмотку 1 воздействует им пульс; к обмотке 2 подсоединена нагрузка; обмотка 3 — холостая.
Обычно одна из индуктивностей LSi |
( і = 1 , 2, 3) |
отри |
цательна. Если, например, L S i < 0 , то напряжение |
и3 при |
|
t — 0 на разомкнутых концах обмотки 3 |
равно: |
|
Действительное напряжение и'з на разомкнутых за жимах обмотки 3 составляет:
от, |
ж - > у . 4 г - |
<4 -3 9 > |
Итак, напряжение и'з больше, чем величина, опреде ляемая отношением витков.
5. Усиление изоляции входной зоны обмотки трансформатора
Не существует единого мнения о выполнении изоля ции между витками в обмотке трансформатора. Эльснер, например, говорит [Л. 2-5]: «Измерения и расчеты пока зывают, что слишком большое увеличение витковой изо ляции во входной зоне приводит к заметному росту вы сокочастотных составляющих в начальном распределе нии. Градация изоляции только сдвигает опасную зон> в глубь обмотки».
154
Молен (H. G. Nolen) рекомендует в своей статье1 усиление входных витков и постепенный переход от уси ленной изоляции к «ормальной.
П е ш а к 2 (F. Pesak) ссылается |
в своей книге |
на Но- |
|
лена и рекомендует то же самое. |
|
|
|
Р о т 3 (А. Roth) |
рекомендует, |
наоборот, для |
больших |
трансформаторов |
выполнять изоляцию между |
витками |
икатушками вдоль всей обмотки одинаковой.
Вдискуссии по статье Нориса 4 было также выска зано сомнение в необходимости усиления входных вит ков.
С усилением изоляции входных витков изменяется как емкость между витками, так и емкость между сосед ними катушками. Если предположить, что ширина катушки остается той же самой, то усиление изоляции при водит к изменению числа витков в катушке и существен ному изменению индуктивности. Если обмотку рассма тривать (приближенно) как длинную линию, то можно прийти к выводу, что оба вышеприведенных обстоятель ства оказывают нежелательное влияние на распростра нение импульсных волн, так как резкое изменение вол нового сопротивления вызывает отражение волн. Подроб ный анализ влияния усиления изоляции входных витков на начальное распределение ставит под сомнение пре имущества незначительного уменьшения градиента в на чале обмотки при усилении изоляции из-за усложнения изготовления обмотки. Следует заметить, что рассмот рение только начального распределения напряжения да леко недостаточно; необходимо рассматривать также следующий за начальным распределением колебатель ный процесс.
Для иллюстрации рассмотрен практический случай обмотки трансформатора высокого напряжения со сту
пенчатой |
изоляцией, эскиз которой представлен |
на |
рис. 4-13. |
Были рассчитаны емкости между соседними |
|
витками, |
емкости между соседними катушками, а |
так |
же индуктивности катушек с усиленной и нормальной изоляцией и результаты расчета сведены в табл. 4-1.
1 Windungsisolation von Grosstransformatoren für sehr hohe Span nungen, Elektrotechn. u. Masch.-Bau, 1936, S. 61.
2 |
Transformétory, 3 rd, ed ESC, Prague, 1944. |
|
3 |
Hochspannungstechnik, |
Springer, Vienna, 1938. |
4 |
The lightning strength |
of power transformer. The Journ. IEE, |
1948, |
p. 389. |
|
155
Из табл. 4-1 видно, что при усиленной изоляции вход ных витков индуктивность изменяется значительно силь нее, чем емкость. Поэтому изменение начального рас пределения напряжения, вызванное различным выполне нием изоляции, будет незначительным по сравнению с обмоткой, имеющей одинаковую изоляцию витков. Из-
Рис. 4-13. Разрез обмотки высшего напряжения трансформатора со ступенчатой изоляцией.
менение индуктивности оказывает влияние на последую щее развитие свободных колебаний.
Чтобы начальное распределение напряжения между витками входной катушки обмотки, а также между ка тушками, расположенными вблизи линейного конца об-
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4-1 |
|
Отношение |
емкос |
Отношение |
емкос |
Отношение индук- |
|
Участок |
тей между |
сосед |
||||
тей между |
вит |
ними катушками |
тивностей обмоток |
|||
обмотки |
ками обмотки с |
обмотки с усилен |
с усиленной и нор |
|||
(рис. 4-13) |
усиленной и нор |
ной и нормальной |
мальной изоляцией |
|||
|
мальной изоляцией |
изоляцией |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
/ |
0,19 |
|
0,68 |
|
0,1 |
|
2 |
0,29 |
|
0,82 |
|
0,21 |
|
3 |
0,58 |
|
0,95 |
|
0,47 |
|
4 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
156
Мотки, было более благоприятным, рекомендуется при менять для трансформаторов выше 35 кВ емкостное за щитное кольцо. Наличие защитного кольца у входной катушки приводит к практически линейному распреде лению напряжения по виткам. Оно влияет также благо приятно и на распределение напряжения в обмотке, что показано на рис. 4-14 [Л. 2-5].
На рис. 4-14 для сравнения |
представлены |
наиболь |
|||||
шие напряжения при |
импульсе, |
измеренные |
между со- |
||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
Рис. 4-14. Напряжения на мас |
1 |
|
|
||||
ляных |
каналах |
между |
сосед |
1 |
|
|
|
ними |
катушками |
при |
им |
1у |
|
|
|
пульсе. |
|
|
|
|
Ù |
|
|
/ — без |
емкостного |
кольца |
на вхо |
|
|
|
|
де; 2 —с емкостным |
кольцом. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
s io |
is |
го |
|
|
|
|
|
№ шсляны* |
||
|
|
|
|
|
каналов |
|
седними катушками обмотки трансформатора с однород ной изоляцией. По горизонтальной оси на рис. 4-14 от ложены номера масляных каналов между соседними ка тушками, отсчитываемые от начала обмотки, по верти кальной оси отложены напряжения между катушками в процентах от амплитуды импульсного напряжения на входе. Измерения были проведены в воздухе для волны 0,2/100 мкс.
Чтобы исследовать влияние ступенчатой изоляции на свободные колебания, авторами были проведены осциллографические измерения на обмотке трансформатора, имеющего следующие данные: диаметр стержня магнитопровода 165 мм, высота стержня 500 мм (верхнее ярмо при измерениях было снято); количество катушек 24, из них 20 катушек — нормальные, в каждой катушке по 8 витков, и 4 усиленные катушки по 4 витка в каждой.
Усиленные катушки были получены из нормальных пу тем попарного параллельного соединения витков. Во время измерений нейтраль обмотки была заземлена, им пульс напряжения подавался на линейный ввод, напря жения снимались с отпаек; порядковые номера, приведен-
157
ньіе на осциллограммах, указывают «а концы соответ ствующих катушек, отсчитанных от линейного конца об мотки (обозначение линейного конца — 0).
Рис. 4-15. Импульсные напря |
|
|
|
|
|
|
||||
жения |
на |
отпайках |
обмотки |
|
|
|
I I 11 |
1111 |
I |
|
с 20 |
одинаковыми катушками. |
|
|
10 |
||||||
|
|
го |
зв |
шс |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Рис. 4-16. Импульсные напря |
|||||
На рис. 4-15 |
приведены |
жения |
на |
отпайках |
обмотки |
|||||
с 4 усиленными и |
20 |
нормаль |
||||||||
осциллограммы |
напряже |
ными |
катушками. |
|
|
|||||
ний, |
полученные |
на |
20 нор |
Расстояние |
между |
|
катушками |
|||
мальных |
катушках. |
|
6 |
мм. |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Осциллограммы, |
приведенные |
на |
рис. 4-16, |
относятся |
к случаю, когда к 20 нормальным катушкам были при соединены со стороны линейного конца 4 усиленные ка тушки.
О |
|
" |
о |
|
I' |
' ' І І І І І І І |
|
|
I |
" |
) I I |
I m lu Mil |
* |
|
||
|
|
|
0 |
|
5 |
10 15 мне |
|
|||||
I) |
5 |
Ю 15мне |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Рис. 4-17. Импульсные на |
Рис. 4-18. |
Импульсные |
на |
|||||||||
пряжения |
на |
отпайках |
об |
пряжения |
на |
отпайках |
об |
|||||
мотки |
с |
4 |
усиленными |
и |
мотки |
с |
4 |
усиленными |
и |
|||
20 |
нормальными |
катуш |
20. |
нормальными |
катуш |
|||||||
ками. |
|
|
|
|
|
ками. |
|
|
|
|
|
|
Расстояние |
между |
усиленными |
Расстояние |
между |
усиленными |
|||||||
катушками 16 мм, между нор |
катушками 3 мм, между нор |
|||||||||||
мальными— 6 |
мм. |
|
|
мальными — 11 |
мм. |
|
|
158
Далее была |
применена та же схема |
с 24 |
катушками, |
но расстояние |
по оси между соседними |
усиленными ка |
|
тушками было |
увеличено с 6 до 16 мм, а |
между нор |
мальными катушками было сохранено расстояние 6 мм (осциллограмма на рис. 4^17).
На рис. 4-18 приведены осциллограммы напряжений, снятые на обмотке, состоящей из 24 катушек, в начале которой были включены 4 усиленные катушки с расстоя нием между ними 3 мм, а потом 20 нормальных катушек с расстоянием между ними 11 мм.
% и |
|
т |
|
|
% |
|
- 1 |
|
|
3 мне |
|
|
|
^•3 |
мкс |
||||
100 |
|
|
|
|
100\ |
|
•V? |
|
|
|
|
|
|
80* |
|
5\ |
|
||
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
77 мкс • |
|
|
|
1 МНС |
|
|
|
||
|
|
|
60 |
|
|
|
|||
ВО |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
to |
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
« |
8 |
12 16 |
20 |
0 |
« |
8 |
12 |
18 20 24 |
|
Номера |
катушек |
|
|
Нои ера |
катушек |
|||
Рис. |
4-19. |
Пространственное |
Рис. |
4-20. |
Пространственное |
||||
распределение |
напряжения |
распределение |
|
напряжения |
|||||
при импульсе в различные мо |
при импульсе в различные мо |
||||||||
менты |
времени (рис. 4-15). |
|
менты |
времени |
(рис. 4-16). |
На основании осциллограмм, приведенных на рис. 4-15—4-18, построены кривые пространственного рас пределения напряжения вдоль обмотки для моментов времени 1, 2, 3 и 10 мкс. За начало отсчета принят мо мент падения импульса на обмотку. Эти кривые изобра жены на рис. 4-19—4-22.
Из рисунков видно, что обмотка с нормальной изоля цией имеет более благоприятное распределение напря жения.
Включение усиленных катушек приводит к резкому изменению индуктивности на пути следования волны, что ведет к нежелательной деформации кривой пространст венного распределения напряжения (см. рис. 4-20, осо бенно для времени, равного 3 мкс); эта деформация осо бенно велика вблизи шестой и восьмой катушек. Как
159