![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Геллер Б. Импульсные процессы в электрических машинах
.pdf(для упрощения полагаем их одинаковыми |
для |
всех |
слоев); Cgi, |
||
Cgn — емкости |
внешних |
слоев 1 и п относительно |
земли |
на единицу |
|
осевой длины |
обмотки. |
Другими емкостями |
пренебрегаем. |
Рис. 5-1. Схема |
Рис. |
5-2. |
Схе |
одинарной слоевой |
ма |
двойной |
слое |
обмотки трансфор |
вой |
обмотки |
|
матора. |
трансформатора. |
то™ т и T if T il "Г I |
|
4 — і — \ л Ц \ ^ л о й і |
|||
Щ Щ I I I I l h - r |
|
f — 4 — • Н і - & И Л л » г |
|||
• • I |
T |
-1 |
т- |
|
- Т - Т |
± — ± ~ c |
- ± — t — f — r |
4 — + — 4 — і — і |
|||
H h & i j b h i — i — 4 |
,4—I |
4 ч Щ Ц ^ * |
|||
£ « - i « £ £ t o - £ - - r - - + - - i |
|
>5 |
|||
771 |
—• —•—.. . ...... • . . .—. |
||||
г,—^ |
|
Рис. 5-3. Схема замещения многослойной обмотки трансформатора для определения начального распределения напряжения при импульсе.
При воздействии прямоугольного импульса напряжения на об мотку такого трансформатора начальное распределение напряжения ЕДОЛЬ k-то слоя будет:
|
|
|
Vi |
, —Л.(1-х) |
,, |
—\ x , |
|
|
|
|
|
= 2ЛАк* |
1 |
+A'ihe |
» ] , |
|
(5-1) |
||
где |
x — координата в |
осевом |
направлении; |
/ — осевая длина |
слоя; |
||||
|
A'ih — постоянные, |
определяемые |
из граничных условий; |
ХІ — |
|||||
корни |
соответствующего характеристического уравнения системы. |
||||||||
|
Подробный вывод |
(5-1) приводится в § 13-6. |
|
|
|||||
|
Можно показать, |
что при большом количестве слоев |
распреде |
||||||
ление |
напряжения во |
внутренних слоях, достаточно удаленных от |
|||||||
наружных, будет линейным. |
|
|
|
|
|
||||
|
Д л я исследования |
распределения |
напряжения по слоям одинар |
||||||
ной |
слоевой обмотки |
сложная |
емкостная схема (рис. 5-3) |
заменяет |
|||||
ся |
более простой (рис. 5-4), в которой" действительные распределен- |
190
ные емкости между соседними слоями заменены сосредоточенными
емкостями С В = 2 _ С / , включенными на концах каждого слоя. Емкость
на землю первого слоя |
заменена |
сосредоточенной |
емкостью Cgvl = |
|
= Cgil, |
последовательно |
включенные междувитковые |
емкости — емко |
|
стью |
Kv — KIL емкость на землю |
последнего слоя представлена емко |
стью Cgvn — Cgnl-
Рис. |
5-4. Упрощенная схема |
замещения многослойной обмотки |
для |
определения начального |
распределения напряжения при |
импульсе. |
|
Из рис. 5-4 следует, что емкостная цепная схема, начиная со второго звена, состоит из звеньев с емкостью {2СѴ + Кѵ) • На каждом звене 'будет одинаковое падение напряжения. Следовательно, распре деление напряжения от начала к концу обмотки по отдельным слоям является линейным. Относительная разность напряжений между началами первого и второго слоев
|
|
|
|
Сsv |
2CV -f- Kv |
|
|
|
|
^01 |
И02 |
4- |
|
|
|
|
1 = |
|
2СѴ |
+ К |
(5-2) |
||
|
Uoi |
|
|||||
|
|
|
|||||
Вывод |
этого |
выражения приведен |
в § 13-6. В середине каждого |
||||
слоя имеем |
минимум |
напряжения. Это происходит |
потому, что каж |
дый слой питается с двух сторон и притом с одной стороны непо
средственно, |
а с другой |
стороны — через |
емкость |
между слоями |
||||||
(рис. 5-5). Изменение напряжения для этого |
|
|
|
|||||||
случая было измерено Эльснером [Л. 4-20]. |
|
|
|
|||||||
Расчеты, |
измерения |
и литературные |
дан |
|
|
|
||||
ные показывают, |
что максимальная |
разность |
|
|
|
|||||
напряжений |
будет |
иметь |
место |
в начале вход |
|
|
|
|||
ного |
слоя. |
Для определения |
этого |
падения |
|
|
|
|||
напряжения |
справедливо |
выражение |
(см. так |
|
|
|
||||
же § 13-6): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(dUtl/dx)x=0 |
= —V(Çg+lC/K), |
(5-3) |
|
|
|
||||
где 5 дано выражением |
(5-2). |
|
|
Рис. |
5-5. |
Схема |
||||
Входная |
емкость С э |
трансформатора, |
ко- |
питания |
внутрен-' |
|||||
торая |
при импульсном |
воздействии |
соответ- |
него слоя |
обмотки |
|||||
ствует |
входному |
сопротивлению |
емкостной |
при импульсе. |
191
схемы замещения трансформатора, определяется из уравнения
C3U = — |
K(dU01/dx)x=0- |
Полагая U=l, с учетом (5-3) имеем:
СВ = Ѵ[К(СЕ + ІС)]. |
(5-4) |
Расчет для двух и трех слоев приведен в § 13-6. Расчет распре деления напряжения для числа слоев больше трех является трудной задачей без применения вычислительных машин.
Однако для оценки реальных соотношений в больших транс форматорах необходимо исследовать начальное распределение на-
и
\и |
|
|
|
|
\1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
\\. |
/Л • |
•7, |
|
|
||
|
|
|
|
|
о |
го to |
во so юо% |
||||
о |
го |
4о |
во |
so юо% |
|
|
Число витков |
|
|||
|
|
Число |
диті/о8 |
Рис. 5-7. Начальное |
распределе |
||||||
Рис. |
5-6. Начальное распреде |
ние напряжения при импульсе на |
|||||||||
обмотке, |
состоящей |
из |
четырех |
||||||||
ление |
напряжения при импуль |
одинарных |
слоев |
(заземленный |
|||||||
се на обмотке, |
состоящей из |
конец). |
|
|
|
|
|
||||
четырех |
одинарных |
слоев (изо |
1 — |
по уравнению |
(5-3); |
2 — |
по уравне |
||||
лированный конец). |
|
||||||||||
|
нию |
(5-2). |
|
|
|
|
пряжения в обмотке, состоящей более чем из трех слоев. Авторы
провели измерения на емкостной модели, |
воспроизводящей обмотку |
из четырех слоев. |
|
Сначала было измерено распределение напряжения в одинарной |
|
слоевой обмотке с изолированным (рис. |
5-6) или заземленным |
(рис. 5-7) концом. На рис. 5-7 отмечено крестиком |
напряжение в на |
||||
чале второго |
слоя, рассчитанное исходя |
из |
(5-2). |
Совпадение |
|
с результатами |
измерений удовлетворительное. |
|
|
||
|
Хорошо совпадает также максимальный |
градиент, рассчитанный |
|||
по |
(5-3). Таким образом, подтверждается справедливость примене |
||||
ния |
приближенной формулы. |
|
|
|
|
|
Далее измерения были проведены на емкостной модели двойной |
||||
слоевой обмотки с заземленным концом (рис. 5-8). Они |
показывают, |
||||
что |
кривая начального распределения имеет |
тот же характер, что и |
|||
для |
одинарных слоев, за исключением того, |
что минимум напряже |
|||
ния |
теперь имеет место в середине каждого двойного |
слоя. |
|||
|
Как видно |
из приведенных результатов, |
в начальном |
распределе |
нии напряжения по слоевой обмотке с малым числом слоев имеют место сильное падение напряжения и значительные градиенты, осо бенно у линейного конца. С ростом числа слоев начальное распре деление все более приближается к линейному. Перепады напряже-
192
ния на концах слоев непрерывно уменьшаются. Отсюда следует, что неэкранированная слоевая обмотка с большим числом слоев подоб но используемой в измерительных трансформаторах напряжения име ет при импульсном воздействии больше преимуществ, чем неэкрани
рованная |
слоевая |
обмотка с малым числом слоев, используемая |
в мощных |
силовых |
трансформаторах. |
В и 60
50
M
о И,
\
¥0 |
I |
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
30 |
\\ |
|
|
|
|
|
|
і |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
го\ю |
А |
/г |
|
|
|
|
|
Ч |
|
|
О' |
V |
X |
X |
X |
100% |
|
|
— « |
|
|
|
X |
г |
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
3 |
4> |
|
|
|
|
|
|
|
|
Число |
виткод |
|
|
Рис. 5-9. Начальное |
(2) |
|||
Рис. 5-8. Начальное распределение на |
и |
конечное |
(1) |
рас |
||||||
пределения |
напряжения |
|||||||||
пряжения при импульсе на |
обмотке, со |
в экранированной обмот |
||||||||
стоящей |
из двух |
двойных |
слоев |
(зазем |
ке, |
состоящей из |
семи |
|||
ленный |
конец). |
|
|
|
слоев. |
|
|
Если, однако, у входного слоя разместить экран, практически линейное распределение может быть достигнуто и при малом числе слоев, как показано на рис. 5-9 для экранированной обмотки из семи слоев.
5-2. Свободные колебания в многослойной обмотке
При импульсном воздействии колебания напряжения всех слоев обмотки происходят почти синхронно, чего нельзя сказать о колеба ниях напряжения внутри каждого слоя. Как видно из анализа на чального распределения напряжения, в середине отдельных слоев и прежде всего первого имеют место минимальные значения на пряжения, а это приводит к тому, что, кроме колебаний, характери
зующих |
обмотку |
в |
целом, появляются еще собственные колебания |
|
в отдельных |
слоях. |
|
||
На |
рис. |
5-10 |
представлены свободные колебания в трансформа |
торе с одинарной слоевой обмоткой, состоящей из 31 слоя, по изме рениям Эльснера. Четко выраженные колебания имеют место только в середине начальных слоев.
Обмотка с двойными слоями практически не имеет свободных колебаний внутри слоя. Этот факт объясняется тем, что два со седних слоя намотаны встречно, вследствие чего результирующая
индуктивность будет значительно снижена. На |
рис. 5-11 |
представ |
||
лены |
осциллограммы, |
снятые при импульсе на |
обмотке, |
состоящей |
из 31 |
двойного слоя, |
которые полностью подтверждают |
этот вы |
|
вод. |
|
|
|
|
13-8 |
|
|
|
193 |
Таким образом, обмотка с двойными слоями имеет лучшие свой ства по отношению к импульсам, чем одинарная. Однако стоимость
изолячии |
обмотки |
с двойными слоями |
значительно |
выше, чем оди |
|||||
У' ~ |
|
|
нарной. |
|
|
|
|
||
|
|
Колебания |
слоевой |
обмотки |
|||||
{тОЭ^О1 |
в |
целом |
особенно |
выражены при |
|||||
Л ' I I |
I ! I I I |
I I I I I i t |
падении |
импульса |
на |
три |
фазы |
||
0 |
123456789 |
101112 мне |
трансформатора |
с |
изолированной |
||||
|
|
. ее) |
|
нейтралью. Здесь вся обмотка ко |
|||||
|
|
|
леблется синхронно с |
основной ча |
|||||
|
|
|
|
стотой |
относительно |
квазистацио- |
|||
|
|
|
-J_l_ |
|
|
|
|
|
|
О |
12 |
3 ^ 5 6 7 8 9 10 мне |
|
_І I |
LJ |
I |
I I I |
L _ L - |
|
|
|
б) |
|
0 1 2 3 U 5 6 7 8 9 10 мне |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,36и |
I |„ |
1,1 1,1 I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
О |
I I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 2^3 t 5'В 7 8 3 10 11 мкс |
О 123*56789 |
|
10 12 Ik мне |
||||||||||||
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
ff) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
10 МНС |
0 |
і |
I |
I |
I |
I |
' |
I i ' 1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 23 |
1*56789 |
мне |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
|
|
|
Рис. 5-10. Свободные |
колеба |
|
Рис. 5-11. Свободные колеба |
||||||||||||
ния |
напряжения при импульсе |
|
ния напряжения |
при импульсе |
|||||||||||
в |
обмотке, |
|
состоящей |
из |
|
в |
двойной |
|
слоевой |
обмотке, |
|||||
31 |
одинарного |
|
слоя. |
|
|
|
состоящей |
из 31 |
слоя. |
|
|||||
о — на входе; б — в |
начале |
второ |
|
а — на |
входе; |
б — в середине пер |
|||||||||
го |
слоя; в — в |
|
середине |
первого |
|
вого слоя; в — в |
середине второго |
||||||||
слоя ; г — в середине |
второго слоя. |
|
слоя. |
|
|
|
|
|
|
||||||
нармого (конечного) распределения. В этом случае |
напряжение на |
||||||||||||||
изолированной |
|
нейтрали |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
а = 1 — — C - 3 s — f |
cos wt, |
|
|
|
|
(5-5) |
|||||
|
|
|
|
|
|
с'» + — |
|
|
|
|
|
|
|||
где |
c4n = Cgnl — обшзя |
емкость |
последнего |
слоя |
на землю; с=С1 — |
||||||||||
общая емкость |
|
между |
соседними |
слоями; |
п — число |
слоев. |
|||||||||
|
Основная |
частота |
колебаний |
равна: |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
°> = / г |
/ |
1 |
|
|
|
|
|
|
(5"6> |
||
|
|
|
|
|
ѴѴ |
(C<«+^j)] |
|
|
|
|
|
І94
Максимальное напряжение Изолированной нейтрали по отно шению к земле при единичном импульсе получим из (5-5) :
|
|
«маке = |
~ |
• |
|
(5 "7 ) |
|
Практически c g n |
равно |
примерно |
cjn |
и поэтому |
«макс = 1,5. |
||
Максимальное напряжение нейтрали в значительной |
степени |
||||||
зависит |
от отношения |
Т/Ті, |
где Ті — период основной гармоники ко |
||||
лебаний |
в соответствии с |
(5-6), а Т — постоянная |
времени |
волны |
Рис. |
5-12. Максимальные на- |
|
|
пряжения на |
изолированном |
Р и с - 5 " 1 3 - Обмотка с вводом |
|
конце |
многослойной обмотки |
высокого напряжения в се- |
|
при |
импульсе |
в зависимости |
редину первого слоя, |
от отношения |
TjT\. |
|
с экспоненциальным спадом. На рис. 5-12 представлено изменение максимального напряжения нейтрали в зависимости от Т/Ті для а = = У (cgnti/c) = 1 и для а = 2 по Эльснеру і[Л. 4-20]. Максимальное напряжение нейтрали при импульсе в трансформаторе со слоевой обмоткой много меньше, чем в трансформаторе с катушечной обмоткой. Это приводит к выводу о том, что слоевые обмотки при импульсах имеют хорошие характеристики.
Согласно (5-3) на величину градиента в начале обмотки значи тельно влияет емкость на землю первого слоя, которая обусловли вает некоторую деформацию начального распределения напряжения в первом слое. Если первый слой экранирован, то устраняются как его емкость на землю, так и частично емкостное влияние соседних
слоев. В этом |
случае будут практически устранены колебания во |
всей обмотке. |
|
Если линейный конец обмотки находится посередине высоты |
|
первого слоя, |
состоящего из двух параллельных ветвей (рис. 5-13), |
то получается благоприятное распределение напряжения по отно
шению |
к ярму и |
заземленным частям. Однако такое устройство |
обмоток |
приводит |
к определенным дополнительным напряжениям |
при импульсах. |
|
Симметрия одинарной слоевой обмотки нарушается тем, что входной слой состоит из двух параллельных ветвей. В этом случае входной слой не колеблется синхронно с остальными слоями. Это приводит к подбросу напряжения по отношению к земле (потенциа ла) в середине нижнего полуслоя (точка А) и к повышению на
пряжения на изоляционном канале между первым и вторым слоем
13* |
195 |
в этом месте. Электростатическим экранированием входного слоя можно снизить это дополнительное напряжение.
Эти соображения были проверены опытами на трансформаторе [Л. 4-43], обмотка высшего напряжения которого состояла из шести слоев. Первый слой состоял из двух параллельных ветвей с линей
ным концом посередине. Высота обмотки 460 мм, каналы |
между |
||
слоями по 15,5 мм. Магнитопровод был экранирован короткозамкну |
|||
той вторичной обмоткой. |
Измерения показали подъем |
потенциала |
|
при импульсе в середине нижней части обмотки до 144% |
амплитуды |
||
воздействующего импульса |
и напряжения на канале в |
этом |
месте |
до 51% (рис. 5-14). |
|
|
|
M и |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
720 |
|
|
|
720\ |
ч 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
SO |
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\о |
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
SO |
25 |
25 |
50% |
|
|
|
|
||
50 |
25 |
|
|
25 |
50% |
||||
Рис. 5-14. Максималь |
Рис. 5-15. Максимальный |
||||||||
ный потенциал [1) |
и ма |
потенциал |
(1) |
и |
максималь |
||||
ксимальное |
напряжение |
ное |
напряжение |
на |
кана |
||||
на |
канале |
(2) |
вдоль |
ле |
(2) вдоль |
входного слоя |
|||
входного слоя без |
экра |
со |
слабым |
экранированием. |
|||||
нирования. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжения при слабом экранировании входного слоя |
(расстоя |
||||||||
ние до экрана вдвое больше размера |
межслоевого |
канала) |
показаны |
||||||
на рис. 5-15. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эти эксперименты подтверждают благоприятное действие экра |
|||||||||
нирования |
входного |
слоя. Следовательно, в случае |
слоевой |
обмотки |
с линейным вводом посередине первого слоя последний должен быть экранирован обязательно, если надо предотвратить повышение на пряжения.
5-3. Броневой трансформатор с дисковой обмоткой
Так же, как в случае слоевой обмотки, в броневом трансформа торе катушки с большой поверхностью имеют большую взаимную продольную емкость. Можно, следовательно, ожидать, что импульс ные характеристики трансформатора такого типа будут весьма бла гоприятны.
|
Расположение обмоток в броневом трансформаторе |
показано |
|
на |
рис. 5-16. Обмотка высшего напряжения находится посередине |
||
между двумя половинами обмотки низшего |
напряжения. |
|
|
|
На рис. 5-17 показана схема, определяющая емкостное |
началь |
|
ное |
распределение при импульсе. Здесь |
К„ — продольная |
емкость |
196
обмотки высшего напряжения, Сі2. — емкость между |
обмоткой выс |
шего и половиной обмотки низшего напряжения, Cg |
— емкость на |
землю обмотки высшего напряжения. |
|
Пиния Линии |
|
нн ВН |
|
|
|
|
Рис. 5-17. Емкостная схема, |
||
X |
|
ТГ7Т7Г/ |
определяющая |
начальное |
|
Рис. 5-16. |
Расположение |
распределение |
напряжения |
||
в |
броневом |
трансформа |
|||
обмоток в |
броневом |
транс |
торе. |
|
|
форматоре. |
|
|
|
|
|
Параметр а, определяющий начальное распределение напряже |
|||||
ния, определяется соотношением |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
(5-8) |
Продольная |
емкость |
Ks броневого |
трансформатора много боль |
ше, чем нормальной цилиндрической обмотки, собранной из катушек,
поэтому а |
мало. |
|
|
|
|
|
Линия |
|
|||
|
Дополнительное улучшение им |
|
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||
пульсных |
характеристик |
может |
|
|
|
||||||
быть достигнуто |
применением |
об |
|
|
|
||||||
мотки, |
показанной на |
рис. |
5-18. |
|
|
|
|||||
|
В этом случае обмотка высше |
|
|
\НН\ |
|||||||
го |
напряжения |
подразделяется |
на |
|
|
||||||
две |
части, соединенные |
параллель |
|
|
|
||||||
но, |
и |
линейный |
ввод делается |
|
|
|
|||||
в середине |
обмотки. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Чтобы |
выровнять |
распределе |
|
|
|
|||||
ние напряжения во входной |
катуш |
|
|
|
|||||||
ке |
при импульсе, у линейного кон |
Рис. 5-18. |
Броневой |
трансфор |
|||||||
ца |
должен |
быть |
установлен элек |
матор с |
обмоткой |
типа «дья- |
|||||
тростатический |
экран. |
|
|
|
боло». |
|
|
||||
Глава |
іиест |
а я |
|
|
|
|
|
|
ОБМОТКИ С УЛУЧШЕННЫМ РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ 6-1. Общие соображения
Большое количество вариантов конструкций обмоток высшего напряжения трансформаторов с точки зрения защиты от атмосферных перенапряжений можно разде лить на две группы:
197
А. Обычные цилиндрические обмотки с дисковыми ка тушками, изоляция в которых выполнена так, чтобы вы держивать перенапряжения между катушками и витка ми, определяемые неблагоприятным начальным распре делением импульсного напряжения. В таких конструк циях, следовательно, не касаясь других способов сни жения перенапряжений во входных катушках (например, емкостный экран у первой катушки), необходимо обес печить, чтобы выбранная изоляция соответствовала элек трическим воздействиям на рассматриваемом участке. Естественно, такое решение требует тщательного иссле дования переходного процесса с помощью электронно лучевого осциллографа и является довольно дорогостоя щим.
Б. Начальное распределение, как известно, устанав ливается практически мгновенно после падения импульса на конец обмотки и зависит только от распределения ем костей в обмотке. Это начальное распределение (которое может быть выражено через гиперболические функции) довольно сильно отличается от конечного (квазистацио нарного) распределения напряжения и переход от одного состояния к другому сопровождается свободными коле баниями.
Второй тип конструкции характеризуется устранением причины свободных колебаний, которые приводят к пере напряжениям на изоляции, и обеспечивает выравнивание распределения импульсного напряжения в обмотке.
Разработанные для этой цели способы могут быть подразделены на две подгруппы в зависимости от типа обмотки.
1. |
В случае |
цилиндрической катушечной обмотки |
можно: |
|
|
а) компенсировать влияние емкости на землю; |
||
б) |
увеличить |
продольную емкость; |
в) |
использовать другие способы. |
При способе 1 «а» используются металлические экраны, которые, компенсируя емкостный ток на землю, регулируют электрическое поле, образующееся в момент приложения импульса, так что начальное распределение напряжения на обмотке сближается с квазистационар ным распределением. Этот способ был разрабо тан сначала для трансформаторов с заземленной ней тралью.
198
Способ 1 «б» включает следующие меры:
1) подключение цепочки соответствующих статических конденсаторов параллельно обмотке к ее отпайкам, что сразу выравнивает начальное распределение напряже ния;
2) переплетение витков двойных катушек согласно методу фирмы Инглиш Электрик (English Electric Co.) [Л. 6-2].
Способ 1 «в» включает:
1) подключение к отпайкам параллельно обмотке со противлений, если необходимо — нелинейных;
2) подсоединение комбинации емкостей и сопротив лений между линейным концом и соответственно выбран ным ответвлением обмотки.
2. Замена обычной катушечной обмотки слоевой обмоткой соответствует положениям второго способа. Слоевая обмотка сама по себе (без специальных мер), как показано в гл. 5, характеризуется тем, что лишь первый и последний слой имеют емкость на землю, а ее продольная емкость (из-за цилиндрической формы сло
ев) |
много больше, чем у катушечной обмотки. Как видно |
|
из |
ранее рассмотренного распределения |
напряжения |
в простой цилиндрической катушечной обмотке, такая конструкция может иметь лучшие импульсные характе ристики, что подтверждается осциллографическими изме рениями. Слоевая обмотка обеспечивает, следовательно, как уменьшение емкости на землю, так и увеличение про дольной емкости.
Однако, чтобы полностью устранить свободные коле бания в слоевой обмотке, следует использовать дополни тельные меры: а) уменьшение емкости на землю (экра нирование емкости входного слоя на землю); б) увели чение продольной емкости (использование цепочки спе циально подобранных конденсаторов, включенных парал лельно обмотке).
Кроме этих основных исполнений катушечных и слое вых обмоток имеется еще ряд способов, применяемых для обмоток любого типа, таких как подавление свобод ных колебаний с помощью соединенной в треугольник третичной обмотки, замкнутой на соответствующее демп фирующее сопротивление, или устранение свободных ко лебаний в трансформаторе с изолированной нейтралью с помощью катушки Петерсена, специально предназна ченной для этой цели (см. гл. 7).
Î99