книги из ГПНТБ / Шубин Г.С. Физические основы и расчет процессов сушки древесины
.pdfмов сушки не ухудшает результаты расчетов, а даже несколько улучшает. Это можно объяснить тем, что хотя окончание периода
стабилизации температуры на уровне |
t = t m n |
имеет |
место |
при |
||
W = Wmp < 20 %, фактическое значительное падение скорости |
сушки |
|||||
начинается при более высоком |
влагосодержании. |
|
|
|||
Сопоставления результатов расчетов продолжительности про |
||||||
цесса |
с экспериментальными |
данными |
при |
различном способе |
||
учета |
эквивалентного размера |
показали |
(эта |
работа |
проводилась |
|
до разработки способа получения коэффициента Сх), что на первых этапах процесса более близкое согласование с экспериментальными
данными дает |
величина |
5Г , |
на втором |
этапе — 5 п р , а в среднем наи |
|
более близкие к |
опытным |
данным получились величины 5 р а с ч = |
|||
_ jSrj+ _ Snp^ |
у ч и |
т ы в а я |
необходимость |
использовать для производ |
|
ственных расчетов единую и наиболее простую методику, признано целесообразным вести расчеты на основе величины S n p . В связи с тем, что при статистической обработке большого количества опы тов и расчетов с использованием 5 п р -было получено превышение расчетных данных в 1,12 раза, в расчетное уравнение введен коэф фициент 0,9, приводящий в соответствие опытные и расчетные данные.
Таким образом, в качестве структурных были приняты фор мулы:
первый период (от W = WH до №П еР = 20%)
|
5 п р Р у с л Г 0 ( ^ н - 2 0 ) ( 1 |
S |
|
|
t = 0 - 9 |
2 0 0 ( / е - 1 0 0 ) |
1 ~ + - 4 F J > |
( 6 - 6 Л > |
|
которая в размерности 5 — см; г0 |
— мдж/кг |
(принимается |
величина |
|||||
г0 = 2,26 мдж/кг); |
р у с л — кг/ж3 ; |
а — вт/м2-град |
и % — |
вт/м-град |
||||
принимает вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 , 9 S n p P y c J 1 r 0 ( r H - 2 0 ) |
( i |
, |
S |
\ ч . |
{ 6 6 |
2 } |
|
|
72 ( ^ с — 1 0 0 ) |
|
\ а. |
1 |
400?. |
|
|
|
второй период (от № = №П еР = 20 %) |
|
|
|
|
|
|
||
5 п р Р У с л Г 0 ( 2 0 - 1 Г р ) / 1 |
S |
L q , |
|
2 0 - W 7 , |
|
|
||
72 (tc~ |
100) |
- - 4 0 0 Г / |
2.3 |
!g WK-WV |
Я- |
( 6 - 6 - 3 |
||
Записанные формулы для расчета длительности высокотемпера турной сушки в первом приближении могут быть использованы для непосредственных расчетов применительно к штабелю, так как вхо дящий в эти выражения коэффициент а, зависящий от скорости циркуляции и размера материала в направлении движения агента сушки, учитывает основные факторы, определяющие замедление процесса. Более простым оказалось определение коэффициентов С замедления сушки в штабеле, которые можно получить предвари тельно на основании многочисленных расчетов позонного просыхания материала (см. § 5.3) с последующей проверкой их в производ ственных условиях. Для этого использовались уравнения продол жительности сушки для единичных сортиментов в виде (5.6.8),
14* |
211 |
применявшиеся для зоны штабеля определенной глубины, по кото рым определялось конечное влагосодержание зоны, и необходимые соотношения термодинамики газа. Для каждой зоны и каждого ин тервала времени требовалось знать входные и выходные параметры, которые определялись по балансовому выражению [130]
г'1 + 100Св ос=(1 -(-•/) i2 кдж\кг пара агента. |
(6.6.4) |
Здесь ii и h — теплосодержание перегретого пара перед зоной штабеля и после выхода из нее; и — количество влаги, испаряемой из древесины, отнесенное к единице массы затраченного на это
Cb'Ui
7 |
В |
5 |
4 |
3 |
2 |
1 3,13,0 |
2,8 2,6 2,4 |
2,2 2ft |
1,8 1,6 |
1,4 1,2 1,0 |
|
Расчетная |
толщина |
|
S см |
коэффициент |
замедления |
сутки |
с |
||
Рис. 6.6.1. HoMorpaMiMa для определения коэффициентов замедления высокотем
пературной сушки |
в штабелях (р — скорость |
циркуляции агента сушки по мате |
|
риалу, h — ширина |
штабеля) |
агента сушки |
(перегретого пара); |
С в — удельная теплоемкость |
воды, равная 4,19 кдж/кг. |
|
|
В конечном итоге требовалось определять величину h, а по ней, используя таблицы перегретого пара, его температуру. Необходи мая для этого величина к определялась на основании обычного теп
лового расчета |
сушильных |
камер |
[22]. Результаты расчетов |
позво |
||||||
лили |
выявить |
влияние |
основных |
факторов на замедление |
сушки |
|||||
в штабеле |
(за |
основу |
была принята |
зона |
штабеля |
глубиной / = |
||||
= 450 |
мм) |
и |
получить |
[129, |
130] |
обобщенную |
номограмму |
|||
(рис. |
6.6.1). |
Основное |
влияние на |
величину |
С оказывает скорость |
|||||
агента сушки, толщина материала и ширина штабеля, значительно меньшее влияние — начальное влагосодержание материала и тем пература среды. Влияние характера циркуляции совпало с опреде ленным для низкотемпературной сушки. Это позволило принять
Л ц = 1 при реверсивной и Л ц = 1 , 1 5 при нереверсивной |
циркуляции. |
|
Сравнительно слабо влияя на длительность |
достижения штабе |
|
лем среднего влагосодержания, что определяет |
величину С, харак |
|
тер циркуляции существенно влияет на равномерность |
просыхания, |
|
что видно из рис. 6.6.2. Следовательно, использование |
камер с не- |
|
212
реверсивной циркуляцией при высокотемпературной сушке может привести к разрушению материала при переходе на следующую сту пень режима по влагосодержанию быстросохнущей зоны (в сере-
а |
5 |
Рис. 6.6.2. Влияние характера циркуляции агента высокотемпературной сушки на равномерность просыхания пиломатериалов в штабелях:
а — реверсивная; б — нереверсивная циркуляция (сосна, S=50 мм, tc = l20° С, и=2,5 м/сек)
дине процесса перепады по толщине достигают 20%) и существенно затягивает процесс, если ориентироваться на медленносохнущие зоны штабеля.
6.7. УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ СУШКИ ПИЛОМАТЕРИАЛОВ В ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ КАМЕРАХ
С учетом замедления |
сушки |
в |
штабеле С и коэффициента Ац |
||||||||
формулам для |
расчета |
продолжительности |
сушки в |
штабелях |
|||||||
можно придать вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
первый период |
(от WH до Wmp |
= |
20%) |
|
|
|
|
|
|||
х—0,9- |
•->прРусл''о |
0 0 ) |
|
|
|
( |
п р |
САЦ я\ |
(6.7.1) |
||
7 2 ( ^ . - 1a |
|
|
|
||||||||
|
|
|
(W — |
2 0 ) |
( |
\ |
|
400Х5 |
|
|
|
ВТОРОЙ ПерИОД (ОТ W n e p = |
20%) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
•^прРусл''0 |
1 |
S n D \ |
|
|
|
|
20 — |
W„ |
|||
72 ( ^ с — |
1 0 0 ) |
|
|
|
СЛЦ |
2,3 ( 2 0 - |
Wp) |
J - я. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.7.2) |
Эти выражения громоздки и для практических расчетов должны быть представлены в более удобной форме. С этой целью величины, входящие в формулы (6.7.1) и (6.7.2), объединены в комплексы, для
213
определения которых построены вспомогательные графики и диа граммы [214]. Обозначим:
|
|
|
^прРусл''О |
|
|
|
(6.7.3) |
|
|
|
|
72 (tc — 100) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
•-Г; |
|
|
(6.7.4) |
|
|
|
|
400Х |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 — И 7 П |
|
|
(6.7.5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда формулы |
(6.7.1) |
и (6.7.2) примут вид: |
|
|
|
|
||
первый период |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x=0,9Br(WH-20)CAn |
|
ч; |
|
(6.7.6) |
||
второй |
период |
|
%=ВСГАаЕ |
ч. |
|
|
(6.7.7) |
|
|
|
|
|
|
||||
Величина В |
при |
постоянном |
значении |
г0 |
(принято |
г0 — |
||
= 2,26 |
мдж/кг) |
оказалась зависящей |
лишь |
от |
породы древесины |
|||
(русл) |
и температуры |
среды. По выражению |
(6.7.3) |
построена |
но- |
|||
8 7 6 5 4 3 2 1 0,4 0£ОВСШШШЧ 1,822,533,545 678 910121416182025303
8п 7 6 5 |
4 3 |
2 |
1 0,4 0,50,60,7 0,911,2 1,6182 2,533,54 5 6 7 8 9 10121416 |
|||||||
Расчетная толща- |
|
|
|
|
с„„ |
р |
~ |
|
||
HaS"P>CM |
|
|
|
|
|
«~ |
72 Ctc-100) |
|
||
Рис. 6.7.1. Номограмма для определения величины В в зависимости от толщины |
||||||||||
материала, |
его породы |
и температуры |
среды при высокотемпературной |
сушке |
||||||
мограмма |
(рис. |
6.7 |
.1). Для лиственницы, |
сушка |
которой |
специ |
||||
фична (температура |
материала, |
превышая |
100° С, |
оказывается |
||||||
меньше W i |
при |
возникающем |
внутри |
давлении), |
прямая на |
|||||
рис. 6.7.1 проведена |
ориентировочно с учетом |
данных, |
полученных |
|||||||
214
в МЛТИ и СибТИ. Величина Г (6.7.4) зависит |
от всех |
факторов, |
которыми определяются а и Я, а также от 5 п р . |
В связи |
с тем что |
коэффициент замедления сушки в штабеле С исчислялся по отно шению к продолжительности сушки входной зоны штабеля глуби ной / = 0 , 4 5 м, коэффициент а в выражении (6.7.4) принимался по этому значению /. Он, таким образом, зависит только от скорости циркуляции. Это позволило представить зависимость (6.7.4) в виде номограммы, изображенной на рис. 6.7.2.
В связи с тем что в соотношении (6.7.4) и на номограмме ве личины а исчислены при / = 0,45 м, пользование этой номограммой
Рис. 6.7.2. Номограмма для определения величины Г в зависимости от тол
щины материала, породы и скорости циркуляции при высокотемпературной сушке
при определении длительности сушки единичных сортиментов (6.6.2)
и (6.6.3), размер которых может отличаться |
от |
/ = 0,45 м, приведет |
|||
к погрешностям. Номограмма на рис. 6.7.2 |
специально |
предназна |
|||
чена для формул, в которых имеется |
коэффициент |
замедления |
|||
сушки в штабеле С. |
|
|
|
|
|
Принятие в качестве переходного влагосодержания |
№ П е р = 20% |
||||
позволило построить сравнительно простую |
номограмму для Е по |
||||
соотношению (6.7.5) — рис . 6.7.3. Здесь E = |
f(tc, |
/м, WK). |
При |
этом |
|
величины tc и / м определяют значение |
Wp. |
На второй |
стадии |
про |
|
цесса меньшие значения / м приводят к ускорению процесса сушки, что находит отражение на номограмме (см. рис. 6.7.3). Положение линий / м = const < 100° С определено расчетом.
При стабильных режимах, высоком начальном и низком конеч ном влагосодержании величина т определяется суммой выражений
(6.7.6) и (6.7.7). Тогда |
|
х = т 1 + т 2 = В Г С А ц [ 0 , 9 ( Г н - 2 0 ) + £ ] ч. |
(6.7.8) |
215
100 110 120130Щ. 2 4 6 8 |
10 12 14 76 78 20 22 24 26 28 30 32 34 36 3$ 40 4Z |
||
7емпература |
. |
, |
£= (20-Hp) 2,3In MZJU/R. |
среды tc,°C |
|
|
UicUp |
Рис. 6.7.3. Номограмма для определения величины Е в зависимости от темпе ратуры среды tc и температуры по мокрому термометру tM, а также конечного влагосодержания WK при высокотемпературной сушке
Рис. 6.7.4. Графики для определения приведенной толщины пиломатериалов Sup в зависимости от их толщины S\ и ширины 52
При двухэтапных режимах сушки, когда величины tc на разных этапах различны, различными получаются величины В. Тогда
^=xx + |
x2=rCAvl[Q$Bx(WH-20)+B2E\ |
(6-7.9) |
|
Рекомендуется |
следующая |
последовательность |
пользования |
формулами (6.7.8) |
и (6.7.9) для практических расчетов: |
|
|
I . По известным размерам |
толщины 5 4 и ширины |
5 2 определя |
|
ется расчетный размер материала S n p (рис. 6.7.4). |
|
||
216
2. По значениям 5 п р , породе древесины и температуре среды определяется величина В (см. рис. 6.7.1). При двухэтапных режи
мах определяются величины B i и В 2 . Для |
кедра может использо |
ваться та же линия, что и для ели. |
|
3. По величине 5 п р , породе древесины |
и скорости циркуляции |
сушильного агента по материалу v м/сек определяется величина Г (см. рис. 6.7.2).
4. По известным величинам S n p , v и ширине штабеля h опреде ляется коэффициент замедления сушки в штабеле С (см. рис. 6.6.1).
Для |
лиственницы этот |
коэффициент |
определяется по |
выражению |
||
|
|
С л = - ^ |
+ |
1, |
(6-7.10) |
|
где С — значение, полученное по рис. 6.6.1. |
|
|||||
5. |
Устанавливается |
значение Л ц |
(при реверсивной |
циркуляции |
||
Лц= 1, при нереверсивной Л ц = |
1,15). |
|
|
|||
6. |
По известным значениям |
tc, |
tMH |
WK при конечном влагосо- |
||
держании ниже 20% определяется величина Е (см. рис. 6.7.3). При двухэтапных режимах для этого используются значения tc и tM на втором этапе.
П р и м е р . |
Определить |
продолжительность сушки сосновых пиломатериалов |
||||||||
сечением 4 X 1 |
2 |
см в |
среде |
перегретого |
пара при двухэтапном режиме (первый |
|||||
э т а п — ^ с = П 0 |
° С , второй |
э т а п — г , |
с = 1 1 |
5 ° С ) , скорости |
реверсивной циркуляции |
|||||
v=2 м/сек, № н = 7 5 % , |
WK |
= 8%, |
h=2 |
м. Определяем: S n p = 3,8 см |
(см. рис. 6.7.4); |
|||||
B i = 5,3; В 2 = 3 , 5 |
(см. |
рис. 6.7.1); |
Г=0,08 |
(см. рис. 6.7.2); |
С=1,35 |
(см. рис. 6.6.1); |
||||
£ = 1 9 (см.-рис. 6.7.3); |
Л ц = 1 . |
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда общая продолжительность сушки |
|
|
||||||||
|
|
|
1 = ГСАа |
[0,9В, (WH — 20) + В2Е\ |
= |
|
||||
=0,08 • 1,35 [0,9 • 5,3 (75 — 20) +3,5 • 19] = 35,4 ч.
Если конечное влагосодержание |
WK равно или близко 20%, сле |
||||||
дует пользоваться только формулой |
(6.7.6), подставляя |
в нее вме |
|||||
сто 20 фактическое значение WK. При WK |
выше 20% для |
определе |
|||||
ния продолжительности сушки |
пиломатериалов |
тонких |
и средней |
||||
толщины можно пользоваться также формулой |
(6.7.6). При |
сушке |
|||||
толстых пиломатериалов (S = 50-+60 мм) |
в этом |
последнем |
случае |
||||
( № к > 2 0 % ) точнее применение |
формулы |
(6.7.6) |
в |
виде |
|
|
|
* = 0 , 9 ( и ? н - 2 0 ) - £ я / у М ц . |
|
|
|
(6.7.11) |
|||
Здесь в соответствии с рис. 5.7.3 |
х |
определяется |
по величине |
||||
|
|||||||
Е ^ |
^ к - 2 0 |
|
|
|
|
|
|
Wn — 20 |
|
|
|
|
|
||
' 217
а величина Гх, |
равная |
|
|
|
|
определяется |
по рис. 6.7.2, |
где |
вместо величины |
S n p принимается |
|
величина |
|
|
|
|
|
Например, сушке подвергаются |
березовые доски сечением 6 X 1 5 см |
||||
( 5 п р = 5,7 см) |
при WB = 70%, |
WK |
= 30%, |
v = 2 м/сек. Тогда |
|
|
/ 7 _ _ 3 0 - 2 0 |
_ |
|
||
|
|
70 — 20 |
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
а величина — |
= 0,69 (см. рис. 5.7.3). Значение Гх |
по |
|||
|
5 п р |
- ^ - = 5 , 7 • 0 , 6 9 = 3 , 9 4 |
|
||
составит (при о = 2 м/сек) 0,09 (см. рис. 6.7.2). Если начальное вла госодержание WH ниже 20%, пользуются только формулой (6.7.7), величина Е при этом подсчитывается непосредственно по выраже нию (6.7.5). При сушке толстых трудносохнущих пиломатериалов (S = 50-^-60 мм) в ряде случаев вторая стадия процесса более точно описывается уравнением, в котором
|
Г = ^ + Т Г ' |
|
( 6 - 7 Л З ) |
где С = 3, а при сушке лиственницы С = 2, Если |
ввести эти |
коррек |
|
тивы, расчетные формулы примут вид: |
|
|
|
при стабильных режимах |
|
|
|
т = х 1 + |
х 2 = 5 С А ц [0,9 ( W „ - 2 0 ) Г , + Г 2 £ ] ; |
(6.7.14) |
|
при двухэтапных |
режимах |
|
|
т = т 1 + - с 2 = С Л ц [ 0 , 9 Д 1 Г 1 ( ^ „ - 2 0 ) + |
5 2 Г 2 £ ] . |
(6.7.15) |
|
Здесь Л — обычное выражение по соотношению (6.7.4), а А — по соотношению (6.7.13). Для определения величины А в этом слу
чае нужно вместо величины |
5 п р откладывать на |
графике |
величину |
|
V |
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
Например, при S n p = 5 и С = 3 5 р а с ч = 6,66 |
см. |
и универсальный |
||
Указанный в разделе 6.7 |
метод расчета, |
как |
||
метод расчета при низкотемпературном процессе |
(раздел |
6.6), на |
||
шел применение за рубежом |
[215]. |
|
|
|
218
6.8. УКРУПНЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ СУШКИ-
Этот метод пригоден для расчета длительности высокотемпера турной сушки по рекомендуемым руководящими материалами ре жимам. Получаемый результат включает, кроме продолжительно сти собственно сушки, длительность обработок.
Несмотря на то, что общая длительность высокотемпературной сушки определяется в общем случае по двум уравнениям, для ук
рупненных |
расчетов |
удалось соз |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
дать |
простую |
формулу |
типа |
60 |
|
|
|
|
|
/ |
|||||
(6.1.2), в которой все величины |
|
|
|
|
|
||||||||||
получены |
расчетом |
по |
исходным |
55 |
|
|
|
|
|
||||||
формулам (5.6.8) и (5.6.12). |
50 |
- |
|
|
|
|
t |
||||||||
Расчетная |
формула |
имеет вид |
45" |
Ё |
|
|
|
|
I/t |
||||||
|
' = * и с И И « А А . |
|
(6.8.1) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
Е |
|
|
|
/ |
|||||||||
По структуре |
она |
несколько |
ио |
|
|
|
N |
|
|||||||
отличается |
от |
соответствующей |
55 |
\ |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
формулы |
для |
низкотемператур |
|
|
|
|
|||||||||
ных |
камер. В |
ней: тИ сх — продол |
30 |
|
|
Л |
'// |
||||||||
25 Е |
|
||||||||||||||
жительность собственно сушки (за |
|
|
|
||||||||||||
вычетом обработок) |
высокотемпе |
20 |
г |
/ |
|
|
|||||||||
ратурным |
(рекомендуемым |
руко |
Е |
|
•N |
|
|
||||||||
водящими |
|
материалами) |
режи |
15 |
|
|
|
s2 |
=80~/361MM |
||||||
мом |
пиломатериалов |
заданной |
70 Е |
|
|
|
|
|
|||||||
толщины S i и ширины 5г в паро |
5 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
вых |
высокотемпературных |
каме |
|
|
|
|
|
|
|||||||
рах с горизонтально-поперечной |
О ELI I п и J I L L WW |
1111 |
|
I I I ! |
|||||||||||
циркуляцией |
типа |
Латгипропром |
|
20 25 |
30 35 |
40 |
45 |
50 55 SpMM |
|||||||
и Гипродрев от начального |
влаго |
Рис. |
6.8.1. Графики |
для |
определения |
||||||||||
содержания |
|
60% |
До |
конечного |
|||||||||||
|
исходной |
продолжительности высоко |
|||||||||||||
влагосодержания |
12%. |
Величина |
|
температурной сушки |
|||||||||||
т и о х |
определяется |
по |
графику |
облегчает расчеты |
для пилома |
||||||||||
(рис. |
6.8.1), |
пользование которым |
|||||||||||||
териалов нестандартной толщины. Продолжительность сушки не обрезного материала определяется по наибольшей его ширине.
Множители Ав, Ац, Ав, Ак — коэффициенты, учитывающие соот ветственно влияние породы, циркуляции, диапазона влагосодержа ния материала и категории качества.
Для материала определенной толщины и породы выбор высоко температурного режима является однозначным. Поэтому в отличие от формулы (6.5.1) для низкотемпературных процессов, осущест вляемых по режимам различных категорий, в формуле (6.8.1) от сутствует коэффициент режима Лр . Вместе с тем появилась возмож ность выявить влияние породы через коэффициент Ап, произведя для этого многочисленные расчеты длительности сушки материала
различных |
пород и |
сопоставляя результаты с продолжительно |
стью сушки |
сосны. |
Так как режимы высокотемпературной сушки |
219
пиломатериалов разных пород различны, коэффициент" Л п отражает влияние породы не в чистом виде, а с учетом этого режима, т. е. при одних и тех же режимах коэффициенты Л п были бы другими. Это не относится только к ели, для которой рекомендуются те же режимы, что и для сосны (чистый коэффициент породы для ели со ставляет 0,9).
В связи с особенностями сушки лиственницы, в соответствии с данными МЛТИ и СибТИ, комплекс В, учитывающий влияние по роды, подсчитывался для нее по выражению
пРуслг 0
л — 4 2 ( 4 — 1 0 0 ) '
где вместо постоянной величины 72 стоит постоянная 42, отражаю щая соответствующее удлинение сроков сушки.
Полученные для различных пород коэффициенты |
Л п оказались |
||||||||||||
в некоторой |
степени зависящими |
от толщины |
материала |
(в пре |
|||||||||
делах 10%) . Однако для укрупненных |
практических |
|
расчетов их |
||||||||||
можно усреднить: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Порода |
|
Сосна |
Ель |
|
Осина |
|
Береза |
|
Лиственница |
||||
Коэффициент |
Ап |
1 |
0,9 |
|
1,2 |
|
|
1,4 |
|
|
|
4 |
|
Влияние скорости |
циркуляции |
агента |
сушки |
на |
ее |
продолжи |
|||||||
тельность |
в исходных |
уравнениях |
учитывается |
коэффициентами |
|||||||||
1 |
|
|
теплообмена а и замедления сушки в |
||||||||||
|
|
штабеле С. Оба эти коэффициента за |
|||||||||||
|
|
висят, кроме того, от ширины штабеля |
|||||||||||
|
|
h, которая колеблется в ограниченных |
|||||||||||
|
|
пределах, 1,6—2 м и может для укруп |
|||||||||||
|
|
ненных расчетов |
приниматься |
постоян |
|||||||||
\ |
|
|
ной, равной 1,8 м. Величина коэффи |
||||||||||
|
|
циента |
Л ц |
находилась как |
отношение |
||||||||
\\ |
|
|
продолжительности |
сушки |
при |
данной |
|||||||
|
|
|
скорости циркуляции |
к продолжитель |
|||||||||
V |
|
S,=60MM |
ности |
сушки |
при |
t> = 2 м/сек. |
Выяви |
||||||
|
|
лась |
зависимость |
Л ц |
также и |
от тол |
|||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
,50 |
щины |
материала, что |
иллюстрируется |
||||||||
|
|
1140 |
графиком |
(рис. 6.8.2). Этот график мо |
|||||||||
|
|
//,#• |
жет |
использоваться |
для |
определения |
|||||||
|
|
величины Л ц |
при |
известных значениях |
|||||||||
|
|
1-22 |
|||||||||||
|
|
v. Когда эти значения неизвестны, рас |
|||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
чет должен производиться в зависимо |
||||||||||
|
|
|
сти от типа камер, которые подразде- |
||||||||||
|
|
|
Рис. 6.8.2. Графики для определения |
коэффи |
|||||||||
|
|
|
циентов |
циркуляции |
при |
высокотемпературной |
|||||||
|
|
V, "/сек |
сушке (укрупненный |
метод |
расчета) |
||||||||
220