книги из ГПНТБ / Турбулентное смешение газовых струй
..pdf130 Обобщение данных экспериментального исследования [гл. III
Течение в основном участке струи можно рассматривать как результат силового воздействия сопла и вытекающего газа на неподвижную или движущуюся среду [4, 10]. Естественно, что характеристики рассматриваемого те чения в значительной мере определяются избыточным им пульсом струи, который может быть вычислен по исход ным профилям газодинамических параметров. Сохраняясь вдоль струи постоянным, избыточный импульс является одним из инвариантов течения.
При наличии спутного потока избыточный импульс струи может быть равен нулю. Поскольку в основном участке струи (на достаточно больших удалениях от ис ходного сечения) на закономерности течения перестают влиять конкретные особенности развития струи, а сказы вается лишь суммарное влияние определяющих парамет ров течения, следует ожидать, что течение с нулевым из быточным импульсом будет давать наименьший уровень турбулентности.
При этом должны наблюдаться наиболее^низкие зна чения параметров турбулентного переноса, а следова тельно, и максимальная дальнобойность (наиболее низ кий темп вырождения неравномерностей концентрации, температуры и т. п.). Нужно отметить, что течению в асимптотическом участке струи предшествует длительный процесс ее переформирования. При этом характеристики течения определяются не только избыточным импульсом, но и характерной разницей скоростей и плотностей, вза имным расположением пограничных слоев и т. п. Если же под основным участком понимается участок, удален ный от исходного сечения всего на 1 0 0 — 200 радиусов соп
ла, то условия минимального смешения могут реализо вываться и не при нулевом значении избыточного им пульса.
Для изучения этого вопроса были поставлены специ альные опыты на модели, позволявшей осуществлять исте чение струй различных газов (фреона-1 2 и гелия) в спут
ный воздушный поток. Модель представляла собой цилин дрический канал с внутренним диаметром 150 мм, длиной 10 0 0 мм, внутри которого на тонких пилонах крепи
лась труба 20 х 18 мм, имевшая такую же длину. С одного конца модели осуществлялся подвод газов, к другому крепилась цилиндрическая рабочая камера диаметром
§ 2] |
Влияние условий истечения |
131 |
150 мм, в которой производились измерения. Кромка центральной трубы была заострена, фланцы на месте сты ковки модели и рабочей камеры позволяли устанавливать на выходе из модели металлическую сетку.
В опытах определялись профили концентрации в не скольких фиксированных сечениях при различных зна чениях параметров т . Термоанемометрические измерения средней скорости и турбулентных пульсаций позволяли
Рис. 3.13. Распределение скорости в исходном сечении потока с сеткой и без сетки.
достаточно полно фиксировать условия истечения. Как уже указывалось, одной из задач эксперимента являлось определение влияния начальных условий на характери стики смешения. Для этого в опытах изменялась характер ная толщина пограничных слоев на выходе из модели (имеются в виду пограничные слои, нарастающие снаружи и внутри центральной трубы). Осуществлялось это с по мощью установки на выходе из модели стандартной ла тунной сетки Л0355 с проницаемостью 0,5 и толщиной проволоки 0,14 мм.
На рис. 3.13 изображены профили относительной ско рости й = ulu1 на выходе из модели с сеткой и без сетки перед рабочей камерой. Полученные данные показывают, что установка сетки способствует уменьшению характеной толщины пограничных слоев: так, например, относи тельная суммарная толщина потери импульса б**/R (R — радиус центральной трубы) уменьшается с 0 ,2 2 до 0 ,1 2 .
5*
132 Обобщение данных экспериментального исследования [гл. III
В этих опытах было также установлено, что наличие или отсутствие сетки не оказывает существенного влияния на пульсационные параметры на выходе из модели, что, по-видимому, связано с определяющей ролью крупно масштабных пульсаций в исходном потоке. Величина ин тенсивности продольных и поперечных пульсаций скоро сти в составляла 3-н 4% . Величины отнесенных к средней скорости коэффициентов поперечной диффузии в спутном
Рис. 3.14. Зависимость осевой |
концентрации в струе фреона-12 |
в сечении х° = |
49 от параметра т. |
потоке, определявшиеся методом диффузии тепла [54] составляли в диапазоне чисел Рейнольдса, имевших место в опыте, 0,04—0,08 мм. Таким образом, можно считать, что установка сетки позволяла выявить влияние началь ных пограничных слоев на развитие струи.
3. На рис. 3.14 представлены результаты измерени объемной концентрации х фреона-12 (п = 0,27) в попереч ном сечении рабочей камеры, удаленном на 440 мм от на чала струи. Полученные значения осевой (максимальной для каждого режима) объемной концентрации х т пред ставлены в виде зависимости отношения скоростей т, определявшегося по максимальным скоростям потоков в начальном сечении струи. Эти зависимости показывают характерное при увеличении дальнобойности (умень шение смешения) возрастание максимума осевой концен трации при установке сетки (уменьшении толщины погра ничных слоев) и его смещение’к значению т = 1 .
Аналогичные результаты, полученные в опытах со струей гелия (п — 7,5), представлены на рис. 3.15, на ко
§ 2] |
Влияние условий истечения |
133 |
тором изображены зависимости осевой концентрации ге лия в воздухе от параметра т в поперечном сечении, рас положенном на расстоянии 310 мм от начала струи. Ре зультаты этих опытов можно представить также в виде зависимости осевой концентрации (в выбранном сечении)
0,5 i,o 2,0 to. тТ. ~т
Рис. 3.15. Зависимость осевой концентрации в струе гелия в се чении х° = 34,5 от параметра т (обозначения см. на рис. 3.14).
от относительного избыточного импульса 1°, который оп ределяется для начального сечения при х — 0 из соотно
шений
/ ° = - ^ , I = |
^ ри (и — и2) dy2, 11 = |
р1и\В2. |
|
о |
|
Как уже указывалось, величина избыточного им |
||
пульса / является |
инвариантом течения, |
и естественно |
предполагать, что она может быть одним из определяю щих факторов смешения. Зависимости, изображенные на рис. 3.16 и 3.17 (построены по данным рис. 3.14 и 3.15), показывают, что максимальное значение осевой концен трации реализуется при 1° 0 во всех исследованных слу
чаях. Этот экспериментальный результат свидетельству^ ет о том, что минимальная интенсивность изменения осевых параметров в рассматриваемой части основного уча стка струи имеет место при таком режиме течения (таком
соотношении скоростей спутного |
потока и струи), когда |
|
величина избыточного импульса I |
обращается в нуль. Оче |
|
видно, что это может быть лишь при т |
1 . |
|
Кроме того, следует заметить, |
что чем меньше погра |
ничные сДои, тем ближе к единице значение параметра т,
134 Обобщение данных экспериментального исследования [гл. III
соответствующее 1 = 0. Это значит, что при неограни ченном уменьшении толщины пограничных слоев мини мальный уровень смешения реализуется при т = 1 в со
ответствии с представлениями, изложенными в преды дущих параграфах.
Рис. 3.16. |
Зависимость |
осевой |
концентрации в |
струе фреона-12 |
в сечении |
х° = 49 от |
относительного избыточного импульса Iе |
||
|
(обозначения |
см. на рис. 3.14). |
|
Рис. 3.17. Зависимость осевой концентрации в струе гелия в сече нии х° = 34,5 от относительного избыточного импульса 1° (обо значения см. на рис. 3.14).
Различие плотностей исходных потоков при фикси рованных толщинах слоев влияет на величину отклонения от единицы параметра т = т%, соответствующего мини мальному смешению. Приведенные здесь результаты опы тов показывают, что чем выше значение параметра п (при
2] |
Влияние узловий истечения |
135 |
одинаковых |
условиях истечения), тем меньше |
значе |
ние т*.
В случае осесимметричного течения величину относи тельного избыточного импульса при не очень больших тол щинах пограничных слоев можно выразить следующим приближенным соотношением:
/° — (1 - т) (1 - 26;/й) - 26;*//? - 2т2пЬ"Щ,
в которые входят основные определяющие параметры те чения. Режим течения с нулевым избыточным импульсом {т = т%) определяется толщинами пограничных слоев и относительной плотностью смешивающихся потоков. В этом случае имеем
(1 - т*) ~ 26Г/Я + 2m2nd'i/R.
Из этого соотношения видно, что с ростом толщины пограничных слоев величина т% все больше отличается от единицы и что при малой плотности центрального по тока для выполнения условия 1° — 0 необходимо, чтобы
он имел значительно большую скорость, чем наружный поток.
Этот факт привел в свое время авторов работы [55], где описаны результаты аналогичных опытов, но основанных на измерениях температуры, к неверному выводу о том, что условия минимального смешения реализуются при равенстве скоростных напоров исходных потоков, т. е. при т2п = 1. На самом деле минимальное смешение в ос новном участке струи (реализующееся всегда при т ^ 1 )
может соответствовать в зависимости от отношения плотно стей гг величинам т2п ^ 1 и т2п > 1. Это подтверждается данными опытов, описанных в настоящем параграфе, и в гл. I (см., например, рис. 3.14 и 3.15, на которых приве дены значения параметра т2п).
'К а к уже указывалось, случай 1° = 0 соответствует
быстрому вырождению возмущений профиля скорости с удалением от соплового устройства. При этом турбулент ность, генерируемая градиентами средней скорости, так же должна быстро вырождаться. Тем не менее данные опы тов показывают, что при 1° = О закономерность затуха ния осевой концентрации аналогична закономерностям, наблюдаемым при 1°ф 0. Это связано с тем, что при слиянии
136 Обобщение данных экспериментального исследования [гл. III
турбулентных пограничных слоев возникает течение с большими градиентами скорости и высоким уровнем исходных возмущений. Генерируемая и уже имеющаяся в таком течении турбулентность сносится потоком вниз по течению и обуславливает интенсивный турбулентный пе ренос в основном участке струи.
При существенном отличии значения т% от единицы (см. рис. 3.15) значение концентрации на оси струи в фик сированном сечении для т = т„. лишь немногим пре вышает значения концентрации для т = 0. Это связано с тем, что при больших толщинах пограничных слоев ин тенсивность турбулентного переноса в них может быть та кой же или даже большей, чем в слое смешения затоплен ной струи. То есть высокий уровень турбулетного переноса при наличии спутного потока может в некоторых случаях проявиться в том, что наименьшее затухание параметров вдоль струи будет наблюдаться при т ~ 0. Такие резуль таты были получены в работе [56], их анализ будет дан в
§5 настоящей главы.
§3. Параметрическое описание течения
вначальном участке струн, метод расчета
"1. Течение в струе переменной плотности при наличии начальных пограничных слоев неавтомодельно, и полное решение этой задачи возможно только путем численного интегрирования системы уравнений движения с учетом реальных начальных распределений всех параметров. Принципиальная возможность такого интегрирования бы ла продемонстрирована в ряде работ, в которых, в частно сти, выяснилось влияние начальных пограничных слоев на закономерности развития плоской [28, 57] и осесиммет ричной [58] струй при п = 1 и т — var. Однако для практических инженерных расчетов, т. е. в тех слу чаях, когда важно знать лишь суммарные параметры, ха рактеризующие эффективность смешения: толщину и поло
жение |
границ зоны смешения, параметры газа на |
оси |
и т. п., |
представляется целесообразным для расчета исполь |
|
зовать |
приближенные интегральные и эмпирические |
со |
отношения.
Рассмотрим соотношения, которые можно получить ин тегрированием исходной системы уравнений. Начнем с
§ 3] Параметрическое описание течения в начальном участке 137
уравнения движения, проинтегрировав его по поперечной координате у в интервале (0, оо) (рис. 3.18):
Уг |
|
— U.2)y'dy = 0. |
(3.12) |
о |
|
Соотношение (3.12) представляет собой известное условие сохранения избыточного импульса в струе постоянного давления, причем случай г = 0 соответствует плоскому
Рис. 3.18. ихема распространения струи в спутном потоке.
a i = 1 — осесимметричному течению. Умножив уравне ние движения на продольную скорость и и проинтегри ровав его по координате у, получим
Уг |
Уг |
|
i [ PU |
и!) t d y = - 2 ^ РЕ |
W |
о |
о |
|
Применительно к течению в начальном участке струи удобно преобразовать эти соотношения, учитывая, что при у <С Ух параметры в струе постоянны и по величине совпадают с соответствующими значениями на срезе сопла. Представляя интегралы в левых частях в виде суммы ин тегралов, взятых по ядру и зоне смешения, и исключая интегралы по ядру, получим
Ч2 |
Ч2 |
ри {и — и2) (и — Ux)y!dy = |
— 2^ рЕ ( ^ J y 'd y . (3.13) |
Vl |
VI |
Еще одно интегральное соотношение можно получить из уравнения, аналогичного уравнению неразрывности для
138 Обобщение данных экспериментального исследования [гл. III
несжимаемого течения:
(Р — Ра) V'dy = 0 .
о
Это уравнение сохранения объема «меченых» частиц в струе справедливо не.для всех случаев смешения, однако во многих практически важных случаях оно выполняется. Представив интеграл в виде суммы двух слагаемых, можно для начального участка преобразовать это соотношение к виду
Еще два интегральных уравнения можно получить из уравнения диффузии, если проинтегрировать его поперек струи непосредственно, и второй раз — после умножения на массовую концентрацию:
о
Vt |
Vt |
|
(>uc2yidy = |
— 2 j^pE ^ J y i d y . |
(3.16) |
о |
0 |
|
| 2. Перечисленные выше интегральные соотношения могут быть использованы для инженерных расчетов, если течение близко к автомодельному и известны профили параметров, входящих под знаки интегралов в этих урав нениях.
i В начальном участке струи, как это показывает теоре тический анализ автомодельного течения в гл. II, только профиль плотности описывается достаточно простым ана литическим выражением, справедливым при значениях S0 = 0,5, т = var и п — var. Для профиля скорости ана литическое выражение удается получить только при т = 0 , т = 1 и п = 1 ; эти выражения для профиля скорости, од
нако, настолько сложны, что интегрирование соответ ствующих функций становится процедурой черезмерно громоздкой. Поскольку поставленная цель ограничивает
§ 3] Параметрическое описание течения в начальном участке 139
ся созданием простейшей инженерной методики расчета, будет достаточным, если из интегральных соотношений будут получены лишь качественные закономерности. Ана лиз показывает, что только положение зоны смешения в пространстве в пределах начального участка определяет ся целиком формой профилей; другие параметры зоны сме шения можно найти, используя весьма грубые представ ления о профилях (например, полагая их линейными).
Расчет начального участка сводится прежде всего к нахождению толщины зоны смешения и определению по ложения этой зоны относительно линии, продолжающей кромку сопла; эти параметры определяют длину началь ного участка. Установим зависимость толщины зоны сме шения от величины характерной турбулентной вязкости Е*. С этой целью рассмотрим уравнение (3.13), которое по теореме о среднем можно преобразовать к виду
(риМиг — ua)2 ^ J' ■рсрЕ*(м1 — u - i f . |
(3.17) |
Положим, что средние значения (ри) и (р) равны их среднеарифметическим значениям на границах зоны сме шения. Тогда из (3.17) получим
db |
И. |
1 |
(3.18) |
|
dx |
Mi |
2 (1 -f- тп) |
||
|
Величина Е* зависит от определяющих параметров течения. В автомодельной зоне смешения в соответствии с новой теорией Л. Прандтля имеем
Е |
|
— 6(1 — т). |
(3.19) |
Из соотношений (3.18) |
и |
(3.19) находим |
|
E j Ul ■ |
1 |
п (1 — т)г |
(3.20) |
|
|
1 -|- тп |
|
Другим крайним случаем является течение в следе за кромкой сопла с прилежащими к ней пограничными слоя ми. В следе турбулентная вязкость определяется началь ными пограничными слоями. В настоящее время отсут ствуют точные сведения о том, как в этом случае величина Е связана с параметрами пограничных слоев. Рассмотрим частный случай такого течения, когда исходные скорости