книги из ГПНТБ / Матаров И.А. Напряжения и деформации железобетонных мостовых конструкций
.pdfФормулы |
(264) и (265) |
представим так: |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Sa == s2 х 0 + a x Q— b; |
|
|
(266) |
||||
|
|
|
|
|
= |
9° A'o + ax l + p — с. |
|
|
(267) |
|||
Величины |
2 ° . 5° |
и |
(при a = £ ’6 =const) можно |
выразить |
||||||||
через |
геометрические характеристики сечения балки |
и |
величину |
Л: |
||||||||
|
|
|
|
|
|
= |
4/г + 230; |
|
|
|
|
|
S°a |
|
„ |
_ |
il |
|
Eô |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1915, (обозначения |
те |
же, |
что и |
на |
|||||
р - = |
2/г2 + 575 и |
-р- = 1,ЗЗА3 + |
||||||||||
с б |
|
|
|
с б |
необходимые |
величины в уравнения (266) и (267) |
||||||
рис. 39). |
Подставляя |
|||||||||||
и решая |
их, |
получим: |
h = |
41,7 см, |
Е б =. 180-103л:Г/ см2 (что близко |
к результатам испытания призм, изготовленных одновременно с бал
кой: |
193-ІО3 и 206-ІО3 кГ/см2). Определим |
остаточные |
деформа |
|||||||||
ции и напряжения в балке после ее разгрузки. |
|
От |
изгибающего |
|||||||||
момента с учетом постоянной нагрузки |
(М = 14,71+2,18= 16,89 7лг) |
|||||||||||
находим полную деформацию крайнего сжатого волокна: |
|
|
|
|||||||||
|
е° = (0,631 + 0 ,2 1 8 - 0 ,0 0 7 ) |
10"3= |
0,842-10~3, |
|
|
|
||||||
где |
0,63Ы 0 _3 — обратимая |
деформация |
при разгрузке |
балки |
от |
|||||||
|
16,89 Тм до нуля: |
|
|
|
|
• |
|
|
|
|||
|
(0,631-ІО"3 |
|
0,55-16,89-10 —3 |
); |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
14,71 |
|
|
|
|
|
|
|
||
0,218-ІО-3 — измеренная |
деформация |
после |
уменьшения |
на |
||||||||
|
грузки от 16,89 до 2,18 Тм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,007-10-3 — разница между |
упругими деформациями |
от |
пос |
|||||||||
|
тоянной нагрузки (2,18 Тм) |
при отсутствии трещин |
||||||||||
|
и упругими деформациями от той |
же |
нагрузки |
|||||||||
|
после появления в балке трещин |
(эта |
разница |
и |
||||||||
|
зарегистрирована приборами и входит в состав ве- |
|||||||||||
|
•личины 0,218-10_3) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Деформации |
от |
постоянной |
|||||||
|
|
|
нагрузки при |
отсутствии трещин |
||||||||
|
|
|
в бетоне |
вычислены |
при |
Е§ = |
||||||
|
|
|
= 180-ІО3 кГ/см2. Полные дефор |
|||||||||
|
|
|
мации балки |
на уровне центра |
||||||||
|
|
|
тяжести |
арматуры е50= — (0,836+ |
||||||||
|
|
|
+ 0,078 |
— |
0,045) -_3— —0,869Х |
|||||||
|
|
|
Х 10-3. |
Положение |
нейтральной |
|||||||
|
|
|
оси полных деформаций при на |
|||||||||
|
|
|
грузке 16,89 Тм определяется ве |
|||||||||
|
|
|
личиной |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
0,842 |
|
|
|
|
см. |
||
|
|
|
х0 - |
0,842 + 0,869 50 = |
24,6 |
|||||||
|
Рис. 98. Эпюры г\х и ѵх : |
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а — эпюра vjr; б —эпюра 1 +ѵ* |
Примем эпюру величины т]* в |
виде трапеции (рис. 98, а), чему соответствует эпюра величины ѵг', представленная на рис. 98, б. По виду этих эпюр можно сделать вывод, что в средней части балки, где напряжения по предвари тельным подсчетам не превышают (0,4-1-0,5) Дпр, существует ли нейная зависимость между упругими и остаточными деформация ми, а на остальных участках \х изменяется по некоторому криволи нейному закону до наибольшей величины. Для построения эпюр необходимо знать ? и 1+ѵ°, которые определим, пользуясь уравне
ниями (204) и (205). При
&°
|
У |
- |
(1 |
+ ѵ°) л-о |
’ |
|
|
|
, _ Мхо _ |
|
Мхо |
_ |
|
М |
|
||
Р |
_ |
|
В° (1+ѵ0) ~ |
У (1 |
+ ■•<°) |
|
||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9а А'о - |
5а = |
(1 + |
ѵ°) {Ь ~ |
йХй)\ |
(268) |
||
/а - |
5 а *о = |
(1 + |
Ѵ°)(^0 — С + Р'). |
(269) |
||||
Вычисляем входящие в эти формулы йа , 5«, / а |
(в данном слу |
|||||||
чае при а = 180-ІО3) и р'\ |
|
|
|
|
|
|
|
9 а = (0,7164 + 0,3339t/) 10s;
5a = (7,385 + 5,1834?) ІО8;
/« = (181,2612 + 124,48095?) 10s;
16,89-105-24,6
493,4608-10s.
0,842-ІО3
Подставляя в формулы (268) и |
(269) найденные величины, полу |
|||||||
чим |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 + ѵ°)(19,45-24,6 - |
972,2 + |
493,4608) = 181,2612 + 124,48095?- |
||||||
|
|
-(7 ,3 8 5 9 + 5,1834?,) 24,6; |
|
|||||
|
(1 + ѵ°)(19,45 - |
0,53-24,6)’= |
(0,7164 + |
0,3339?)24,6 - |
|
|||
|
|
|
-(7 ,3 8 5 4 + |
5,1834?). |
|
|
||
Решим эти уравнения: |
|
|
|
|
|
|||
? = |
0,666; 1 + |
ѵ° = 1,912, откуда |
(при |
10 с м < х ^ 22 |
см) |
|||
ѵ* = |
Г Д Т ^ - 1 = |
Х |
Ж ~ |
1 = 1*15— 1 = 0 Д 5 (см. рис. |
980). |
|||
Полная упругая деформация верхних волокон балки |
|
|||||||
|
n |
во |
|
0,842-Ю-3 |
= 0,441-10-з |
|
||
|
£у |
1 Ч- ѵО |
1,912 |
|
|
|
В табл. 41 приведены вычисленные для различных волокон балки значения: ех и ех (полная и упругая деформации при полном-момен
те 16,89 Гм); As* (упругая деформация от нагрузки 16,89 Гм); гх, ост и £ост (полная, упругая и истинная остаточные деформации при
та
*=і
' Ста
Деформации при Af=16,89 Тм______ Деформации при М= 0 \_____________________ Напряжения, к Г ісм-
мО
œ
Б.JT
■ ,с "
с
1
5 . ç
=II
а
Ч о D
Д
< ік
—
е .»
^11
Л к ^ СП
е*«о
Ч11
чW
«
н
о
Ч >,
о
. CJ ч о «J
- 1
Ч>ѵ
<1
4*
и>W
0
*•
+
7 |
22,4 |
|
|
|
|
20,1 |
592— |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
rj* |
|
|
|
|
|
|
|
|
г-- |
о |
00 |
Г—і |
г - |
о |
со |
со |
|
|
со |
CN |
со |
со |
со |
ю |
Г—4 |
ю |
со |
1 |
т—н |
І-Н |
+ |
г-н |
ю |
оо |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
со |
о |
h- |
|
о |
со |
|
о |
|
|
г-7 |
о * |
|
со |
ю |
|
02 |
|
|
|
|
ю |
|||||
|
со |
о |
|
1 |
ю1 |
о |
h- |
о |
|
|
|
|
I |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
со |
см |
00 |
Г". |
|
г - |
|
ю |
ю |
G2 |
|
00 |
СО |
|
02 |
со |
со |
см |
оо |
|
оо |
см |
|||||
с - |
г - |
t |
|
со |
ю |
1 |
см |
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
СМ |
со |
Tt* |
со |
о |
ю |
|
со |
со |
f—1 |
00 |
to |
о |
эо |
|
|||
CM |
t— |
t—1 |
|
о |
о |
|
о |
со |
o' |
о |
О • |
о” |
о |
о |
|
о" |
о |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
о |
ю |
о |
со |
0 5 |
со |
ю |
со |
СО |
oo |
о |
о |
О) |
ОО |
00 |
оо |
со |
|
|
|
о |
о |
о |
см |
о |
о |
|
o' |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
1 |
1 |
+ |
|
|
+ ■ |
+ |
1 |
1 |
о |
со |
о |
со |
|
см |
ю |
|
|
о |
о |
|
со |
оо |
|
|
||
|
см |
о |
|
о |
см |
о |
о |
|
о |
о |
о |
о |
|
о |
о~ |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
о |
со |
со |
|
о |
г— |
оо |
со |
t*- |
со |
со |
со |
|
оо |
о |
0 2 |
со |
0 2 |
о |
|
со |
|
о |
со |
ю |
оо |
0 2 |
о |
о |
о |
|
о |
о |
о |
о |
о~ |
|
|
|
|
I |
1 |
1 |
1 |
■ 1 |
, |
со |
со |
со |
|
, |
со |
г- |
со |
ГГ |
о |
со |
0 2 |
|
см |
со |
со |
|
•чг |
TJ- |
|
о |
|
см |
со |
о |
|
о" |
о |
о |
о |
|
о |
о |
о |
,-4 |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
1 |
см |
ь- |
см |
СО |
|
со |
со |
h- |
о |
'С |
о |
о |
|
ю |
0 2 |
со |
со |
|
со |
о |
ю |
1 |
|
см |
ю |
со |
о |
o' |
о |
o' |
о |
|
о |
о |
o' |
Г-. |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
1 |
|
ю |
|
ю |
со |
|
(М |
|
ю |
о |
о |
см |
тЧ |
см |
о |
Ю |
||
|
|
—' - |
см |
со |
|
ю |
||
см |
со |
ю |
ю |
ю |
ю |
см |
|
|
о |
1-^ |
|
|
|||||
|
т—Н |
1—1 |
1-^ |
г—* |
0 2 |
|
|
|
,“н |
|
1—1' |
|
|
' 1 |
|
|
|
55,7 с м даны деформации и напряжения в арматуре.
II
ч
о
О
Ю
II
ч
аQ«
0)
та
<и s
S
о*
Е
полной нагрузке балки). В табли це приведены также вычисленные значения напряжений в бетоне и арматуре, полные при нагрузке 16,89 и 4,89 Тм (о-*), только от нагрузки 16,89 Тм (Да-*) и остаточ ные напряжения, возникшие в бал ке в результате пластических де формаций и трещинообразования в бетоне (а-*ст) .
Деформации и напряжения в балке графически показаны на рис. 99. Из данных табл. 41 вид-
гружениях балки в ней возникли значительные остаточные растя-
гивающие напряжения в бетоне
-0,169 |
0,141 |
0,630 |
№,о) |
(79,3) |
(113,3)О.вП'Ю3 |
Р ис- 99. Эпюры деформаций и напрлженин.
(п п |
ЧА n |
K -r/rtiZ '\ |
ѵ п п п м |
|
іт п р - |
— полныедеформации (е-* -10s) при М = |
||||||||
(ДО |
0 4 ,и |
К І / С М ) , |
которые |
приве =16 |
89 |
м. |
2 — упругие деформации |
при |
||||||
ЛИ К |
образованию Трещин В |
ПЛИ- * ,= |
16-S? |
3 — упругие деформации |
от |
|||||||||
|
г-г |
•г |
ПОВТОрбНИИ |
г |
|
ДМ =16,89 |
Гм; |
4 — упругие |
деформации |
|||||
Тб. ІірИ |
НагруЗКИ С при |
М = 0 . |
(В скобках: напряжения в |
бе- |
||||||||||
развитием трещин |
в |
плите |
и |
изтоне |
пр,,ма*= 5е° |
иѵJI55^”ж^ “о |
в |
ар |
||||||
менением упругих свойств бетона |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
плиты остаточные напряжения в ней будут уменьшаться. |
в |
бетоне |
||||||||||||
Пластические |
деформации |
и. трещинообразование |
явились причиной .появления остаточных напряжений в арматуре (6,35% от основных напряжений). Наличие остаточных напряже ний в балке существенно изменило начальные условия работы ее при повторных нагрузках. Например, у крайних волокон характе-
ристика цикла повторных напряжении вместо jg-gg- = <J,29 стала
близка к нулю, но при этом наибольшая величина напряжения в цикле уменьшилась на 30%• Сопоставление напряжений, опреде ленных по предлагаемой методике и вычисленных по обычным
формулам при п = |
10 и п = 20, приводится в табл. 42. |
|
|
|
|
||||||
В |
графах 6 и 8 табл. 42 даны |
отношения величин |
напряже |
||||||||
ний, |
вычисленных |
по |
обычным формулам |
(при |
п= 1 0 |
и п = 20), |
|||||
к напряжениям без |
учета |
остаточных деформаций, но |
с |
учетом |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 42 |
||||
|
Напряжения |
Напряжения с |
Напряжения по обыч |
Отношения напряжений* |
|||||||
|
ным формулам |
л=10 |
|
|
л=20 |
||||||
X, см |
без учета ос |
учетом оста |
|
|
|
|
|||||
таточных де |
точных де |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
формаций, |
формаций, |
п—10 |
/1=20 |
|
«4 |
|
CST |
|
|
|
|
кГ (см* |
кГ/см2 |
|
|
|
|
|||||
|
о. |
|
|
о2 |
|
Оз |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
|
. 3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
|
9 |
0 |
113,3 |
79,3 |
118,3 |
91 |
1,04 |
1,50 |
|
0,80 |
1,15 |
||
54,5 |
2092 |
2225 |
2290 |
2320 |
1 , 1 0 |
1,03 |
|
1 , 1 1 |
|
1,04 |
|
* Индексы величин а соответствуют номерам столбцов (2—5) |
в табл. 42. |
||||||||||
V26— 11400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
растянутой зоны бетона 02; в графах 7 и 9 приведены отношения тех же напряжений к напряжениям, вычисленным с учетом оста точных деформаций и растянутой зоны бетона сг3. В данном слу чае разница между напряжениями в бетоне, определенными без учета растянутой зоны 04, и напряжениями, вычисленными с уче том растянутой зоны 0 2 , составляет всего 4%.
Если же принять расчетный модуль упругости примерно в два
раза меньше действительного, то расчетные напряжения в |
бето |
не as будут на 20% меньше напряжений, вычисленных без |
учета |
остаточных деформаций ог- Неучет растянутой зоны бетона |
при |
вел к завышению расчетных напряжений в арматуре на 10— 11%. Расчетные напряжения, определенные по обычным формулам, ока зались больше напряжений, вычисленных с учетом растянутой зоны бетона и остаточных деформаций в бетоне на 15—20%, а в арматуре на 3—4.%.
§ 2 7 . НАПРЯЖ ЕННОЕ СОСТОЯНИЕ БАЛКИ № 1
Для анализа напряженного состояния балки № 2 взяты резуль таты испытания ее после 1 027 540 повторений нагрузки (6,6— 22 Тм). После воздействия повторной нагрузки диаграмма проги бов в середине_балки приобрела характерную кривизну с выпук лостью, обращённой к оси прогибов (рис. 100). Достоверность рёзультатов измерения деформаций балки подтверждается харак тером эгаоры продольных деформаций бетона на различных эта пах загружения.
При всех значениях нагрузки рас пределение продольных деформаций по высоте балки подчиняется линейному закону (рис. 101). Фактические значе ния упругих деформаций верхних воло кон (е~2—на расстоянии 2 см от верх
ней поверхности балки) и нижних воло кон балки (е®5—на расстоянии 55 см от
верха балки) даны на рис. 102 и 103. Величины углов поворота сечений, на ходящихся на расстоянии, равном еди-
/ |
е — 2 g55\ |
нице (величины у = |
у 5?—- J, приведе |
Рис. |
100. Диаграмма |
проги |
бов |
балки № 2 |
после |
1 027 000 повторений |
на |
|
|
грузки |
|
ны на рис. 104. Величины расстояний от верха балки до нейтральной оси де формаций (jc0) представлены на рис. 105. На всех графиках фактические зна чения деформаций показаны сплошными линиями.
Влияние растянутой зоны бетона на напряженное состояние балки учитываем путем условного увеличения площади сечения арматуры и введением в расчет некоторой высоты растянутой зоны бетона.
Деформации балки, измеренные на базе 1 000 мм на уровне рас положения второго и третьего растянутых стержней арматуры (е-° и
г J5), а также деформации стержней, измеренные тензометрами (ва,у,2 и Еп.у.з) приводятся в табл 43.
Рис. 101. Эпюры продольных деформаций при различных нагрузках
Рис. 102. Диаграмма |
упругих дефор |
Рис. 103. Диаграмма упругих дефор |
маций верхних |
волокон: |
маций нижних волокон: |
I — действительные деформации; 2— рас |
/ — действительные деформации; 2 — рас |
|
четные деформации |
четные деформации |
Рис. 104. Диаграмма углов |
Рис. 105. Эпюры величин Хо: |
||
поворота сечении |
/ — фактические |
значения; 2 — |
|
|
расчетные; |
3 |
и 4 — определен |
|
ные по |
обычной методике |
Несмотря на воздействие повторной нагрузки при высоких на пряжениях в арматуре, сцепление между арматурой и бетоном оказалось не полностью нарушенным и средние деформации арма туры отличаются от деформаций арматуры в сечении с трещиной. Принимаем для расчета ф= 0,90. Модуль упругости стали по ре зультатам испытания образцов £ ^ = 1 ,9 5 -10б кГ/см2.
При этих условиях:
а = (б,73 + - ^ ) 1,95-10s = 0,533-ІО8;
|
b = |
|
50-1,95-106 = 20,05-ІО8; |
|
|
|
||
|
с = |
|
20,05- ІО8-50 = |
1 002ІО8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 43 |
|
ЛМ ■ 1 0 ~ 5 , |
5 0 |
Е |
|
* 1 0 » |
|
Е |
„ ■ 1 0 » |
|
ісГсм |
Е у - І О 3 |
|
а, У, 2 |
Ф з |
Е у 5 - 1 0 » |
|
а, У, з |
Ф з |
|
|
|
|
|
|
|||
4,76 |
0,255 |
|
0,700 |
0,945 |
0,1898 |
|
0,235 |
0,808 |
8,71 |
0,4525 |
|
0,490 |
0,923 |
0,3394 |
|
0,460 |
0,738 |
14,71 |
0,722 |
|
0,780 |
0,925 |
0,551 |
|
0,700 |
0,787 |
19,82 |
0,914 |
|
0,950 |
0,953 |
0,7125 |
|
0,860 |
0,827 |
Рис. 106. Эпюры: |
Рис. 107. Диаграммы напряжений в бе |
а — эпюра а’ -г; б — эпюра ß1’ |
тоне на различных уровнях: |
|
1 — о0; 2 — а5і 3 — а 1®; 4 — а25 |
Определим характеристики бетона |
а х и |
из условия, |
что при |
||
ДМ = |
19,82-105 |
кГ см расчетные величины у и х 0 равны |
фактиче |
||
ским, |
т. е. у = |
0,361-ІО-4 см и х:0 = |
24,6 |
см. В этом случае полу |
чим: |
|
|
|
|
|
|
с - Ь х 0 - р |
= (1002,5 |
— 20,05-24,6 — 549,03) |
ІО8 = |
- |
39,758-ІО8; |
|
b — ах 0 = |
(20,05 — 0,533-24,6) ІО8 = 6 ,9 4 -ІО8. |
|||||
Принятое очертание |
эпюр а 1'х и (3 показано |
на рис. |
106. |
|||
Величины Q °, |
и |
при неизвестных г ѵ |
г 2 и |
Е 0 равны: |
||
0°а |
= ( 4 Ю |
- 1 2 5 г 1- 2 9 0 г2)Я 0; |
|
|
|
|
Si = (4625 — |
208,33/^— 1091,67г2) £ 0; |
|
|
|||
/° |
= (123416 - 520,83^ - 8416,67г2) £ 0- |
|
|
Величины йр, 5р , /р и Qp при неизвестном значении ß равны:
|
Ql = 280ß; 5р = 925ß; |
/g = 5458,3ß и |
Q°ß = 49812,5ß. |
||
Очертание эпюр а1’* и ß, |
a также высота |
эпюры а1'*, |
равная |
||
45 см, приняты на основании |
пробных |
ориентировочных подсчетов |
|||
так, |
чтобы значения r v г2,(1 — г х—г2) и ß были больше нуля при 2,5- |
||||
105 > |
£’0> 1,8-ІО-5, т. е. при значениях |
модуля упругости, близких к |
|||
полученным при испытании призм 2,02 |
— 2,27-ІО5 к Г /см 2. |
(Предва |
|||
рительные подсчеты не приводим). |
|
|
|
При принятых условиях имеем два уравнения для определения неизвестных. Учитывая наличие большого количества поперечных
трещин на верхней поверхности плиты, |
можно принять величину |
|||||||||||
а 1'0, близкой к нулю. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Гі = |
Принимаем а1,0 = 0,10£0 и тогда имеем дополнительное условие: |
|||||||||||
0,90—г2, следовательно: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Q« = |
(297,5 - |
165r2) £ 0; |
S° = |
(4437,5 - |
883,33г2) £ 0 и |
|||||
|
|
|
|
/° |
= |
(122947,5 - |
7895,84г2) £ 0- |
|||||
|
Из уравнений (204) и (205) получаем равенства: |
|||||||||||
|
|
|
12,3118ß = |
(13748 + |
13844г2) Е 0 — 39,8-104; |
|||||||
|
|
|
4,6614ß = |
- |
( - |
2877 + |
3182г2) Е 0 + |
6,94-103. |
||||
ß = |
При |
Е 0 — 2,30-ІО5 |
к Г /см 2 |
находим: |
г 2 = 0,700; г х = 0,200; |
|||||||
117,8-10® к Г / см2 (см. рис. |
106); |
|
|
|
||||||||
Sa = |
0,419-103; 5° = 8,78-Ю8; |
/° = 270-ІО3; |
Q°ß = 0,3294-ІО11; |
|||||||||
|
|
Sp = 1,089-IO11; |
/g = |
5,95-Ю11; |
Qp = |
54,3-1011. |
||||||
|
На рис. 102, |
103, |
104 и 105 пунктиром показаны кривые (кривая 2) |
|||||||||
значений |
s~2, |
s“ , у |
и х0, вычисленных при указанных характерис |
|||||||||
тиках. Пробные |
подсчеты |
показали, |
что при |
£'0 = 2,2-Ю5 к Г /см 2 |
||||||||
тх < 0; |
при изменении £ 0 от 2,22-10s до |
2,3-105 к Г /см 2 величина/^ |
àкГ/см2
Рис. 108. |
Диаграмма |
напряжений |
Рис. |
109. Эпюры |
напряжений |
|||||
в нижнем |
стержне |
арматуры |
в |
|
в бетоне: |
|
|
|||
сечении с |
трещиной: |
|
/ — М =4,76-105 |
кГ |
см; |
2 — М— |
||||
1— действительные |
напряжения; 2 |
и |
= 19,8-ІО5 кГ см; 3 и •/—вычислен |
|||||||
3 — вычисленные |
обычным методом |
|
ные обычным методом (п = 1 0 |
и п = |
||||||
|
|
|
|
|
= 20) |
при Л2=4.76-10* кГ |
см; |
5 н |
||
|
|
|
|
|
6 — то |
же,при |
Л1=І9,82 І05 |
кГ см |
соответственно изменяется от 0,872 до 0,70, а ß от 444-10® до 117,8-10®, однако расчетные величины s - 2, е®5 и у мало отличают
ся от значений, определенных при f 0 = |
2,3-105 к Г / см2. |
Из графиков 102, 103, 104 видно, |
что разница между расчет |
ными и фактическими величинами деформаций балки незначитель
на (не превышает 10%), причем |
при подборе эпюр а 1-* и ß эту |
||||||
разницу можно уменьшить. |
|
Т а б л и ц а 44 |
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Напряжения (п *, кГ/ем*) и деформации ( Е у . ЮН* |
||||
Л‘, СМ |
.іо" 3 |
ß . іо 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ДМ=4,78 Тм |
ДЛІ=8,71 Тм |
ДАІ=14,71 Тм |
ДЛ1=19,82 Тм |
|
0 |
23 |
117,8 |
0 ,2 9 0 -ІО3 |
0,488 |
0,730 |
0,980 |
|
16,6 |
' 39,1 |
79,5 |
123,1 |
||||
|
|
|
|||||
5 |
69 |
117,8 |
0,238 |
0,397 |
0,587 |
0,741 |
|
23,1 |
46,1 |
81,1 |
115,8 |
||||
|
|
|
|||||
15 |
150 |
39,9 |
0,134 |
0,216 |
0,299 |
0,363 |
|
2 0 , 8 |
34,2 |
48,3 |
59,7 |
||||
|
|
|
|||||
25 |
230 |
0 |
0,029 |
0,036 |
0 , 0 1 2 |
- 0 ,0 1 5 |
|
6,7 |
8,3 |
2 , 8 |
3,5 |
||||
|
|
|
|||||
45 |
230 |
0 |
—0,180 |
—0,325 |
—0,563 |
—0,772 |
|
—41,4** |
—74,7** |
— 129** |
— 177** |
||||
|
|
|
|||||
55 |
|
|
— 0,284 |
- 0 ,5 0 5 |
—0,850 |
— 1,095 |
|
|
|
—615*** |
— 1092*** |
— 1840*** |
—2370*** |
||
|
|
|
* В числителе ламы величины s* •10э, в знаменателе — а-1’ г
**Напряжения в бетоне условные.
***Напряжения в нижнем стержне арматуры в сечении с трещиной.
Втабл. 44 приводятся расчетные величины деформаций и на;
пряжений при различных величинах нагрузки (рис. 107, 108, 109). На рис. 109 даны эпюры напряжений в бетоне при двух значени ях нагрузки (ДМ) 4,76 и 19,82 Тм. Там же для сопоставления при ведены величины напряжений, вычисленные по обычным форму лам при п=40 (кривые 3 и 5) и « = 20 (кривые 4 и 6).