книги из ГПНТБ / Матаров И.А. Напряжения и деформации железобетонных мостовых конструкций

Рис. 72. График изменения напряжении на различных уровнях арки при линей­ ной ползучести: (x = 0 — кривая /; х = 50 см — кривая 2; х=100 см — кривая 3 ;

.V = 150 см — кривая 4; х=200 см — кривая 5)

и приращение меры ползучести в пределах каждого этапа.

АС« = 0,10-10-5 см /кГ.

Для волокон, в которых развивается линейная ползучесть, при­ ращения деформации определяем по формуле (35), т. е.

только для двух первых этапов. Приращения деформаций, начинал с IV этапа, подсчитаны для всех волокон по формуле для линёйной ползучести, так как к началу этого этапа напряжения даже в крайнем волокне были близки к 0,5 R„v.

ИЗ

Рис. 75. График измене­ ния напряжении на раз­ личных уровнях арки при

даны эпюры напряжений в бетоне, а на рис. 75—графики изменения

напряжений вследствие ползучести бетона для различных его воло­ кон.

Выводы. 1. Ползучесть бетона существенно изменила напря­ женное состояние сечения арки. При линейной ползучести напря­ жения на верхней грани уменьшились к концу VI этапа на 31,5%, а к концу X этапа на 47% и по отношению к нормативной приз­ менной прочности, вместо 49,6% (начальный момент) составляли" соответственно 33,9 и 26,2%. Еще большее влияние оказала нели­ нейная ползучесть. Так, к концу VI этапа напряжения на той же верхней грани снизились на 42,5% и от расчетной призменной прочности составляли 43,8 вместо 76,2% (в начальный момент). Таким образом, уже на VI этапе должна установиться на всех уровнях линейная ползучесть.

Напряжения на нижней грани снизились в меньшей степени. Так, к концу VI этапа при линейной ползучести они уменьшились на 15,7%, а при нелинейной — на 20%.

2. Характер изменения напряжений во времени не одинаков для различных волокон бетона (см. рис. 72 и 75). Особенно зна­ чительно это различие при нелинейной ползучести. При линей­ ной ползучести кривые напряжения постепенно спрямляются, и только кривая изменения напряжений на нижней грани приобрета­ ет небольшую выпуклость кверху. При нелинейной ползучести очертание этих кривых у большинства волокон различно. Особен­ но большое различие в очертании кривых напряжений у крайних и средних волокон бетона.

3. Существенно различны очертания эпюр напряжений (см. рис. 71 и 74). При линейной ползучести на всех этапах напряже­ ния изменяются по высоте арки по линейному закону, при нели­ нейной — эпюры напряжений криволинейны.

4. Деформации ползучести бетона значительно изменяют и на­

5. Эпюры величины r)œ имеют очертание, близкое к линейному.

верхней не больше, чем на 10%. Поэтому в качестве первого при­ ближения в расчетах можно было бы в данном случае принять эпюру г)х в виде прямоугольников (см. пример в гл. VI).

При нелинейной ползучести можно принимать очертание эпюры 1]Хв виде двух прямых: наклонной на участке нелинейной ползуче­ сти (верхняя часть эпюры) и вертикальной на участке линейной ползучести (см. пример в гл. VI, рис. 61).

§20. ВЛИЯНИЕ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА Н А НАПРЯЖ ЕННОЕ СО СТО ЯН И Е БАЛКИ Ж ЕЛ ЕЗН О Д О РО Ж Н О ГО М О С Т *

Приводится расчет предварительно напряженного пролетного строения моста длиной 22,9 м при поэтапном решении задачи, ког­ да деформации ползучести определяются по общей теории упруго­

ния (171— 172), т. е. для случая, когда остаточные деформации за­ даны в явном виде.

Расчетное поперечное сечение блока пролетного строения пока­ зано на рис. 76. Принято, что модуль упругости бетона (марки 400) постоянен по высоте блока £б= 3-105 кГ/см2, т. е. соответствует рас­ четной прочности бетона; модули упругости арматуры: напрягае­

ИТ

а затем линейная, к значениям приращения деформаций добавля­ ется член d, вычисленный по формуле (42). Величины а = — 1,2 и ß = 0,0157 приняты одинаковыми для всех этапов и волокон при не­ линейной ползучести. Вычисления выполнены для 13 этапов, по­ следние этапы со сравнительно небольшой величиной ДС(тпт,-_і)