книги из ГПНТБ / Матаров И.А. Напряжения и деформации железобетонных мостовых конструкций
.pdfрис. 81. Эпюры деформации |
||
и напряжений: |
||
g—эпюра деформации блока |
||
(И вариант): |
--------------еf |
|
--------з-т ; б — эпюры на |
||
пряжении---------- вычисленных |
||
По трем вариантам; |
||
._______I |
вариант |
|
________ |
II |
вариант |
-------------- III |
вариант |
|
Третий период соответствует времени от момента, когда защит ный слой бетона, закрывающий пучки напряженной арматуры, достаточно затвердел и его можно ввести в расчет до момента, ког да бетон 4 стал достаточно прочным и все сборное пролетное стро
ение можно рассчитывать как целую конструкцию (расчеты IV |
и |
V). Принято, что в начале третьего периода элемент 1 ставится на |
|
опоры, на него укладывается плита 3 и бетонируется элемент |
4. |
В расчете V вычисляются напряжения в элементах 1 и 2 в начале третьего периода. В расчете VI определяется увеличение напряже ний к концу третьего периода вследствие усадки и ползучести бе тона элементов 1 и 2.
Четвертый период соответствует времени, когда конструкция,
включающая |
уже все элементы, |
работает как целая (расчеты VII |
||
иV III). В расчете VII вычисляются |
напряжения |
в начале четвер |
||
того периода |
в двух вариантах. |
В |
варианте 1 в |
начале периода |
прикладывается постоянная нагрузка от веса мостового полотна и снимаются верхние преднапряженные пучки. Установлено, что пуч ки снимать не следует. Во втором варианте II только прикладыва ется постоянная нагрузка, а верхние пучки не снимаются. В рас чете VIII определяются деформации и напряжения в конце чет вертого периода. Определяются приращения деформаций и на пряжений при усадке и ползучести бетона.
Учитывая различия в свойствах бетона отдельных элементов и в возрасте бетона в четвертом периоде, характеристики усадки и ползучести приняты для всех элементов различными. Аналогично четвертому периоду можно определить дальнейшие изменения в напряженном состоянии пролетного строения при усадке и ползу чести бетона.
Расчет I. Напряжения и деформации после остывания блока. Допустим, что в процессе пропаривания у элемента была разная температура по высоте: внизу камеры она составляла 50°С, а на верху 80°С. После остывания температура блока равна 15°С. Эпю ра свободных температурных деформаций блока при at=10 -5 дана на рис. 81, а.
Принимаем: £ а=2,1ХЮ ® и £б = ЗХЮ5 кГ / см2. Основные геометрические и деформативные характеристики поперечного сеченіщ элемента 1 даны в табл. 18.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
18 |
|
|
|
|
|
|
X |
|
X . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■-■* |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<N — c»*- |
|
|
|
|
||
|
|
|
« |
^ |
u f |
‘g |
|
|
|
|
|
|
|
S ' . / x |
* 1 |
|
|
|
|
||||
|
<3 |
4 0 |
я - |
|
|
|
|
; б, c - « ' |
|
||
S ' ' « / , |
|
|
■•J o |
^ 6 , |
S 6 , с м * |
|
|||||
X |
|
|
|
|
|
|
|||||
CM2 |
X o 2t , C M ‘ |
« |
ID |
|
|
|
CM2 |
|
|
||
|
ГЗ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Ü , |
~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
W X |
w |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
45,5 |
3 440 |
390 500 |
0,0955 |
7,225 |
820 |
4 904 |
392 555 45,724-10* |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
19 |
|
|
участков |
|
|
aa i |
i |
^a i |
^a i |
|
“at ^a 1 ^a \ / a i |
|
|
|
1 |
|
- 6 5 - 1 0 - 5-2,l-10M 2,57=17150 |
— 163 000 |
|
|
|||||
|
2 |
|
|
— 8 270 |
|
|
—334 000 |
|
|
||
|
3 |
|
|
— 10 370 |
|
|
—811000 |
|
|
||
|
4 |
|
|
— 8 920 |
|
|
— 1 097 000 |
|
|||
|
5 |
|
|
— 6 520 |
|
|
—977000 |
|
|
||
|
И т о г о |
|
- 5 1 |
230 |
|
|
-3,382 -10° |
|
|||
Определяем напряжения и деформации по уравнениям (234) и (235). Коэффициенты уравнений вычисляем по трем вариантам. В табл. 19 приведены величины a.ait aiF alE ai и o.aitüiF ліЕ^іСіі при ступенчатом изменении температуры (для I варианта), а в табл. 20 значения тех же величин при действительной эпюре '\t-L.
По данным табл. 20:
^ |
altalF alE ai = - 3 1 1 0 - 10~5 •0,785 •2,10-106 = - 0 ,0 5 1 3 - ІО6; |
|
||||||||
|
%oialtalF aiE*iai = - 2 0 7 9 8 0 - 1 0 - 5 .0,785 ■ 2,1 •10s = - 3 ,4 - 3 |
•10®. |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
20 |
|
І |
^a i |
'ai f ai |
a i |
*a i ^а 1 a i |
І |
t |
'a i Fal |
a i |
'a 1 Fя 1 |
a i |
0,785 |
0,785 |
0,785 |
0,785 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
- 6 5 |
—520 |
3 |
— 1560 |
8 |
- 4 5 |
— 180 |
108 |
— 19 420 |
|
2 |
—65 |
— 520 |
16 |
— 8 320 |
9 |
—45 |
— 180 |
123 |
— 22 160 |
|
3 |
—63,2 |
—252,8 |
33 |
— 8 340 |
10 |
—45 |
— 180 |
138 |
—24 820 |
|
4 |
—61,3 |
—245,2 |
48 |
— 11 770 |
11 |
- 4 5 |
— 180 |
147 |
—26 430 |
|
5 |
- 5 8 , 5 |
—234,0 |
63 |
— 14 740 |
12 |
—45 |
—270 |
152 |
—41 000 |
|
6 |
—49,4 |
— 197,6 |
78 |
— 15 420 |
|
--- |
|
|
|
|
7 |
—47,6 |
— 150,4 |
93 |
— 14 000 |
Итого |
—3110 |
— |
—207 980 |
||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффи |
Вариант I |
Вариант II |
Вариант III |
Коэффи |
|
Вариант I |
'Вариант II Вариант |
III |
||||||||
циенты |
|
циенты |
|
|||||||||||||
А, |
|
415 800 |
415 800 |
415 960 |
Ä2 |
48 704 000 48 704 000 49 381 000 |
||||||||||
3-105 |
|
3-105 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В\ |
|
—885,9 |
- 8 9 2 ,2 |
—880,1 |
В 2 |
—106 666 — 106 265 |
— 108 885 |
|||||||||
З-Ю5 |
|
3-10» |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
С\ |
|
—4341 |
- 4 |
340 |
—4 343 |
Сг |
|
—309 300 |
|
- 3 0 8 620 |
—307 070 |
|||||
31-0'' |
|
3-105 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Значения коэффициентов урав |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
22 |
|||||||||
нений |
|
(234)— (235) |
по |
трем ва |
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|||
риантам даны в табл. 21. Из урав |
Величины |
Вариант II Вариант ЦІ |
||||||||||||||
нений (237) и (238) получим зна |
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
чения а и х0, а затем г-°£И е °у J |
А'оі |
СМ |
|
437 |
444 |
|
|
427 |
||||||||
по табл. 22. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
а |
|
|
68,3 |
|
97,3 |
|
46,4 |
|
||||
Эпюры полных деформаций и |
ео-Ю3 |
|
0,660 |
0,657 |
|
|
0,665 |
|||||||||
напряжений в различных волокнах |
4-103 |
|
0,010 |
0,007 |
|
0,015 |
||||||||||
бетона по всем трем вариантам |
|
упругих |
деформаций |
|
||||||||||||
даны |
|
на рис. |
81. |
При определении |
|
|||||||||||
по I |
варианту |
принималась эпюра е * |
действительная, |
а не рас |
||||||||||||
четная. Разница в |
абсолютных |
значениях напряжений |
по |
всем |
||||||||||||
вариантам |
незначительная, причем она |
объясняется не |
только |
|||||||||||||
различием |
методов |
вычисления коэффициентов |
|
уравнений, |
но и |
|||||||||||
возможной неточностью вычислений.
Решим уравнения (171) и (172), вычислив их коэффициенты по формулам (173) — (177). В табл. 23 дано определение величин
и Sa,toc по формулам (79) и (80), а в табл. 24 — коэффициенты А0,
В0, С0, D0 и Е 0. Значения х 0 и |
г° находим |
по |
формулам (178) |
и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
23 |
Обозначение |
|
Вычисления |
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
|
величин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЙЯ,Е0С |
60-18-0,6 5 -10 -3-3-105 + 22 |
Г |
/ |
0,05\ |
+ |
794 200 |
|
||||
|
41 |
(0,65— |
] |
|
|
||||||
|
Щ 4 і(о ,60 —■Ц - 5) |
+ 4 6 -0 ,4 5 |
300+112-300Х |
|
|
||||||
|
X 0,45 •9 = |
210 500 ■ 447 500 •136 200 |
|
|
|
|
|||||
S * ,£ 0C |
210 500-9-22-300 |
Г |
! |
|
|
|
0 ,0 5 - 4 5 ,9 4 |
56 860 000 |
|||
|
41(0,65-38,5— |
---------§------)І + |
|
|
|||||||
|
+ 4 і( 0,60 79|5~ ° ’ 15 |
86із |
) |
+46-0,45-123 |
] + |
|
|
||||
|
+ 136 200-150,5 = 1 896 000 + |
34 460 000+20 500 000 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 2-1 |
|
Обозначение |
|
Вычисления |
|
|
Результат |
|
|
величии |
|
|
|
|
|||
Л о |
|
3- ІО5-4904+ 0,0955ІО3 |
|
|
1,568-ІО3 |
|
|
Во |
|
3-105-3 ,9256-105 + 7,225-10° |
|
125,03-10» |
|
||
По |
|
3-105-45,724-10G+820- 10-' |
|
14540-10« |
|
||
Со |
|
794 200 + 51 300 |
|
|
0,000845-10» |
|
|
Во |
|
56 860 000 + 3 430 000 |
|
|
0,06029-10» |
|
|
-*0 |
|
0,000 845 •14540— 125,03-0,06029 |
|
|
|
||
|
0,000 845 •126,03— 1,568 -.0,06 029 |
|
|
|
|||
Е0 |
|
О.ОСО 845-431 |
|
|
0,661-10-» |
|
|
|
1,568-431--125,03 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
■ |
|
Т а б л и ц а |
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
.V , СМ |
Ч ■ іо3 |
еЛ" -ІО3 |
Еу |
•10» |
о* , кГ/см- |
|
0 |
0 |
0,65 |
0,661 |
0,011 |
3,3 |
|
|
1 |
18 |
0,65 |
0,633 |
—0,017 |
—5,1 |
|
|
2 |
59 |
0,60 |
0,571 |
—0,029 |
—8,7 |
|
|
3 |
100 |
0,45 |
0,508 |
0,058 |
17,4 |
|
|
4 |
146 |
0,45 |
0,437 |
—0,013 |
- 3 , 9 |
|
|
5 |
155 |
0,45 |
0,424 |
- 0 ,0 2 6 |
—7,8 |
|
|
(179). Деформации и напряжения вычислены |
на |
различных уровнях |
|||||
элемента (табл. |
25) |
и по своей |
величине близки |
к |
полученным |
по |
|
предыдущим трем вариантам расчета (см. рис. 81). |
|
|
|||||
Расчет II. |
Определение напряжений и деформаций, возникаю |
||||||
щих при действии температуры и усадки бетона. |
|
|
|||||
Рассмотрен период от конца пропаривания до натяжения пуч ков. Эпюра суммарных свободных температурных и усадочных де формаций дана на рис. 82, а. Принято, что за этот период дефор мации усадки протекали неравномерно по высоте элемента: внизу его они составили 0,1-10—3, а вверху-— 0,20-10_3 (см. эшоруе£Сі
показанную пунктиром). Деформации ползучести бетона за этот период характеризуются изменением меры ползучести на величину ДСі = 0,20-ІО-5 см21кГ. При первом цикле расчета деформации пол зучести не учитываем. Эпюра напряжений, полученных в резуль тате первого цикла расчета, показаны на рис. 82, б.
Во втором цикле расчета деформации ползучести Деп определе
ны для средних величин напряжений периода |
подформуле |
линейной ползучести теории старения. Эпюра |
напряжений, полу |
ченных во втором цикле, дана на рис. 82, в. Если необходимо иметь
более точные значения напряжений, следует |
выполнить |
третий |
|
цикл, уточнив средние значения напряжений |
(0 ?ус). |
а |
затем и |
величины ДепВторой вариант рассчитан по формулам (171) и (172). Величи
ны Ао, В0 и D0 имеют те же значения, что и в расчете I (см.
Рис. 82. Вариант I вычисления напряжении от |
усадки |
и температурных дефор |
|||
|
|
мации бетона: |
|
|
|
о — эпюра свободных температурных деформаций |
и |
усадки бетона (усадка показа |
|||
на пунктиром); |
б — эпюра |
напряжений без учета |
ползучести бетона- (первый |
||
цикл) ; |
в — то же, |
с учетом ползучести |
бетона |
(второй цикл) |
|
Рис. 83. Вариант II вычисления напряжений от усадки и температурных дефор маций бетона;
я — эпюра деформаций ползучести (Аг£с -103 ) для второго цикла расчета; б — эпю
ра Asm'll)3 для третьего цикла расчета; в — эпюры напряжений по данным второ го (пунктир) и третьего циклов
габл. 24). Во втором и третьем циклах определим только измене
ние напряжений, вызванное ползучестью. На рис. |
83 приведены |
эпюры деформаций ползучести бетона (Де-Ѵ •ІО3), |
для средних |
значений напряжений в рассматриваемом периоде, т. е. за исход ное принято состояние, соответствующее первому циклу расчета. На основании данных второго цикла в табл. 26 приведены вычис ления изменений напряжений Аох при ползучести бетона и суммар ные напряжения к концу первого периода. Кроме того, уточнены изменения средних напряжений в рассматриваемом периоде и ве личин деформаций ползучести, а затем в результате третьего цик ла получены величины Да* и ох (табл. 27).
Наименование |
Fu l, см2 |
і > кГ |
Fa i E ül с і ’ кГсм |
£ н і £ н i C~L• |
|
|
|
|
кГсм- |
Вер X н и е 2-42-0,2=16,8 |
16,8-1,8-10° |
16,8-10-1,8-10° |
16,8- ІО2- 1,8-10° |
пучки |
50,3-1,8-10° |
50,3-143-1,8-10° |
50,3-1432- 1,8Х |
Ни ж н и е 6-42-0,2=50,3 |
|||
пучки |
|
|
Х10° |
И т о г о |
67,1 |
120,7-10° |
13 310-10° |
Обозначение |
Вычисления |
||
|
величин |
||
|
|
||
А' |
|
2,1 |
|
|
4 904+ Q-g45,5 |
||
В' |
|
392 555+ 7-3 440 " |
|
С |
|
45,724-10°+7-0,3905 |
|
Д ‘ |
|
||
Е' |
|
0,7375-48,46-0,416615-80,9 |
|
Л'о, |
см |
||
0,7375-0,416615—0,005222-80,9 |
|||
0°, |
кГ/см2 |
-0,7375-23 |
|
-0,005222-23— 0,416615 |
|||
|
|
||
1 860 00010°
-Т а б л и ц а 29
Результат
5 222
416 615
0,7375-10°
48,46-10°
80,9-10°
—23,0
31,6
X, см |
Део’с -101 |
0 |
0,0070 |
18 |
—0,0140 |
59 |
—0,0222 |
100 |
0,0324 |
146 |
—0,0102 |
155 |
—0,0202 |
<1 |
О |
(Ü |
—0,0052
—0,0048
—0,0041
—0,0034
—0,0026
—0,0024
Д Е у - 1 0 1 |
Да* , |
кГ Ісм1 |
а , кГ/смг |
—0,0122 |
— |
3,7 |
0,2 |
0,0092 |
|
2,8 |
- 5 , 6 |
0,0181 |
|
5,4 |
- 8 , 1 |
—0,0358 |
— 10,7 |
4,3 |
|
0,0076 |
|
2,3 |
—4,0 |
0,0178 |
|
5,3 |
—7,0 |
|
|
|
|
|
Таблица |
2? |
|
|
. - X |
|
|
Д Е у ’ • ю3 |
|
О |
|
X , СМ |
Д£п -ю 1 |
ДеЛ’ -ІО3 |
ЛаЛ* , кГ Ісм’- |
X |
, |
||
До |
кГ {см* |
||||||
|
|
|
|
|
|
||
0 |
1,8 |
0,0036 |
—0,0049 |
—0,0085 |
—2,5 |
1,4 |
|
18 |
—5,5 |
—0,0110 |
—0,0047 |
—0,0063 |
1,9 |
—6,5 |
|
55 |
— 8,4 |
—0,0168 |
—0,0041 |
- 0 ,0 0 1 2 7 |
3,8 |
—9,7 |
|
100 |
10,9 |
0,0218 |
—0,035 |
—0,0253 |
—7,6 |
7,4 |
|
146 |
—4,0 |
—0,0080 |
—0,028 |
0,0052 |
1,6 |
—4,7 |
|
155 |
—7,4 |
—0,0148 |
—0,027 |
0,0121 |
3,6 |
—8,7 |
|
Т а б л и ц а 28
Расчет III. Напряжения и деформации при натяжении пучков. Напрягаемая арматура состоит из двух верхних и шести нижних пуч
ков, каждый из 42 проволок диаметром 5 |
мм. |
Модуль упругости |
|
проволоки Е„ = 1,8 •ІО6 кГ/см-\ контролируемое |
напряжение в пуч |
||
ках онг.і = И 000 к Г /см 2. |
Основные характеристики напрягаемой ар |
||
матуры приводятся в табл. |
28. Определим |
напряжения и деформа |
|
ции (табл. 29) по формулам (103) и (104), принимая усилия в пучках
(Мпр) за |
внешние |
силы: |
|
|
|
|
|
уѴпр = |
67,1 •11000 = 0,7375 -10s к Г ; іѴпрс(- = (16,8 •10 + 50,3 X |
||||||
|
|
X 143) 11 000 = 80,9 -106 |
кГ см. |
|
|
||
Полные напряжения в элементе |
1 после |
натяжения пучков |
даны |
||||
в табл. 30. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 30 |
|
|
Напряжения, к Г Ісм: |
|
|
Напряжения, кГ/см! |
|
||
.г, см от температу |
от предвари |
сум |
-V , СМ от температу |
от предвари |
сум |
||
ры и усадки |
тельного на |
марные |
ры и усадки |
тельного на |
марные |
||
|
|
пряжения |
|
|
|
пряжения |
|
0 |
1,4 |
31,6 |
33,6 |
100 |
7,4 |
169,5 |
176,9 |
18 |
— 6,5 |
56,3 |
49,8 |
146 |
—4,7 |
232 |
227,3 |
59 |
—9,7 |
112,9 |
103,2 |
155 |
—8,7 |
244,4 |
235,7 |
Расчет IV. Определим напряжения и деформации к моменту совместной работы элементов 1 и 2. Допустим, что за время твер дения бетона элемента 2 приращение меры ползучести бетона эле мента 1 ДС = 0,1 •ІО-5 см2/кГ. За исходное состояние принимается окончание натяжения пучков. Здесь и в дальнейших расчетах при нято, что при напряжениях, больших 140 кГ/см2 (0,5-0,7-400), развиваются деформации нелинейной ползучести, которые опреде ляем по формулам теории старения для случаев ступенчатого из менения напряжений. При нелинейной ползучести в формуле (36)
а= — 1,2; ß= 0,0157.
Втабл. 31 и 32 даны вычисления приращений напряжений в элементе 1 (До*), возникших в результате деформации ползучести.
Расчет V. Напряжения в элементе 1-2 от собственного веса всей
конструкции пролетного строения в момент приложения суммарной постоянной нагрузки М = 144 Тм. За новое исходное состояние при
нимаем момент, предшествующий приложению |
этой нагрузки. |
Мо |
||
дуль упругости бетона омоноличивания пучков |
(элемент 2) Е 6 = 0 ,2 х |
|||
X ІО6 к Г /см 2. В |
табл. 33 даны |
вычисления |
необходимых величин |
|
для определения |
Де°, а в табл. |
34 — напряжения в элементах |
1 а 2 |
|
при учете их совместной работы. Принято, что Дѵ* = 0, т. е. Дг° =
=Де°
у•
Расчет VI. Дополнительные напряжения от усадочных деформа ций ползучести в элементе 1-2 (до момента совместной работы че тырех элементов). Принимаем величины приращений мер ползучести идеформаций от усадки: для элемента 1: АС = 0,10 •ІО-5 см2/кГ\
Обозначение
величин
«I
Сі>2
Шз
5 ,
5 2
53
ДПае бос
ùkSa. бос
Ао
Во
До Со
Во
Л'о
Де»
Вычисления
/0,017 \
18^0,033 + — 2— )
( |
0,053 |
0,176\ |
41(О,050 + |
— |
+ 0 ,1 0 3 + — g— J + |
|
1 Л |
0,259 \ |
+46(0,279 + — g
9 |
f 0,538 + |
— g— |
) |
|
( |
|
0,017 |
\ |
|
18 (0 ,0 3 3 - 9 + — |
2 ~ 12] |
|||
Г |
0 |
053-45 |
4 |
|
41 10 ,0 5 0 -3 8 ,5 + — =------+ 0 ,1 0 3 - 7 9 ,5 + |
||||
0,176 |
1 |
/ |
„ |
0,259 |
+ -h j— 86,4 І +46(0,279 -123+ |
- ^ - 1 3 0 , 7 ) |
|||
I |
„ |
„ |
0,051 - 152\ |
|
9(0,538 -150,5+ |
------- g |
------- ) |
||
300(60-0,747+22-29,74+112-5,075) 300(60-7,18 + 22-3134+112-764)
(1,568+0,1207)10° (125,03 + 13,31)10-*» (14 540+1 860) ІО9
0,38-16 400 -46,4 -138,34
0,38-138,34— 1,689-46,4
0,38-10°-8,02
(1,689-8,02— 138,34)-ІО9
результат
0,747
29,74
5,075
7,18
3134
764
0,38-10«
4 6 .4 - 10»
1,689-10»
138,34-10’
16400-10’
0,38-10«
46 .4 - 10»
8,02
- 0 ,0 2 4 4 - 1 0 - ’
|
|
|
|
|
|
Таблица |
3: |
|
|
X |
|
|
|
|
ДаЛ* , |
X |
|
л\ СМ |
°0 1 |
Деп |
• ІО1 |
ДеЛ" '- ІО3 |
ДЕу - ІО3 |
б |
» |
|
|
кГ /ем2 |
|
|
|
|
кГ /см- |
кГ}см* |
|
0 |
33 |
0,033 |
—0,024 |
—0,057 |
— 17,2 |
15,8 |
||
18 |
49,8 |
0,050 |
0,030 |
—0,020 |
—6,0 |
43,8 |
||
59 |
103,2 |
0,103 |
. 0,155 |
0,052 |
15.6 |
118,8 |
||
100 |
176,9 |
0 , 1 0 -1 0 - 2 + ( — 1 ,2 х |
0,280 |
0,001 |
0,3 |
177,2 |
||
|
|
Х 176,9 + 2 - 0 , 0157Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
176,92\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
X — § - ) |
=0,2 7 9 |
|
|
|
|
|
146 |
227,3 |
0,538 |
0,420 |
—0,118 |
—35,4 |
191,9 |
||
155 |
235,7 |
0,589 |
0,447 |
—0,142 |
—42,6 |
193,1 |
||
Обозначение |
Вычисления |
Результат |
величин |
о£ |
|
|
4 904 -0,3 -1 0 °+ 720-0,2- 10s |
|
|
1616-10° |
|
|||||
|
|
(392 555-0,3 + 102 150-0,2) 10° |
|
142 100-10» |
|
|||||||
s i |
|
|
|
|
||||||||
|
|
. (45,724 -0,3+14,5 -0,12) 10‘2 |
|
|
16,62-Ю12 |
|
||||||
%Fai £ a i |
|
е |
(9 5 ,5 + 4 ,0 7 ) |
10° |
|
|
|
99,57-10» |
. |
|||
i F i i ' f i z i - a i |
|
(7 225+569) |
10° |
|
|
|
7 794-10» |
|
||||
V, F йіЕ йіа~; |
|
(820 000+79 600) 10° |
|
|
899 600-10° |
|
||||||
Г а« |
|
|
(1 6 1 6 + 9 5 ,5 + 9 9 ,5 7 + 1 2 0 ,7 ) 10° |
|
1 932-10» |
|
||||||
Во |
|
(142 100 + 7225 + 7 7 94+13310) |
10» |
|
170 425-10» |
|
||||||
До |
|
( 16 620 000+820 000+899 600 + 1 |
860 000) 10» |
20 182 000-10« |
|
|||||||
Со |
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
E t |
|
|
|
170 425 |
|
|
|
|
- 1 4 ,4 -1 0 « |
|
||
-Ѵо |
|
|
|
|
|
|
|
88,3 |
|
|
||
|
|
|
1 932 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£0 |
|
|
- 8 8 ,3 - 1 4 ,4 |
|
|
|
|
0,2484-ІО -3 |
|
|||
|
|
88,3-170 425—20 182 000 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
34 |
||
|
|
|
Начальные na- |
|
|
|
|
Полные напряже |
||||
элемента |
|
Л', см |
д' |
Лбу |
■ 103 |
|
|
|||||
|
ПРЯЖСІШЯ OQ, |
|
|
ния 0 А, кГ./'см2 |
|
|||||||
|
|
|
к Г (см2 |
|
|
SaX , кГ !сМ2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
15,8 |
0,2484 |
|
74,5 |
|
90,3 |
|
|||
|
|
18 |
43,8 |
0,199 |
|
59,7 |
|
103,5 |
|
|||
|
|
59 |
118,8 |
0,084 |
|
25,2 |
|
144,0 |
|
|||
1 |
|
100 |
177,2 |
—0,028 |
|
—8,4 |
|
168,8 |
|
|||
|
|
146 |
191,9 |
—0,161 |
|
—48,3 |
|
143,6 |
|
|||
|
|
155 |
193,1 |
—0,187 |
|
56,1 |
|
137,0 |
|
|||
2 |
|
138 |
0 |
—0,139 |
|
—27,8 |
—27,8 |
|
||||
|
|
146 |
0 |
—0,161 |
|
—32,2 |
—32,2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
35 |
||
t é |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
элемен |
Л ', С.К |
Д е 'п • ю 3 |
Д Е у с • І О 3 Д |
е о с ^ О 3 |
|
|
Л Е у • |
ю 3 |
Д а * . |
а |
, |
|
та |
|
|
|
|
Д е * |
• І О 3 |
|
|
кГ і'см- |
кГ ісм2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0 |
0,0903 |
0,1000 |
0,1903 |
0,2004 |
0,010 |
3,0 |
|
93,3 |
|||
|
18 |
0,1035 |
0,1000 |
0,2035 |
0,202 |
—0,001 |
—0,3 |
|
103,2 |
|||
1 |
59 |
0,1440 |
0,1000 |
0,2440 |
0,202 |
—0,042 |
— 12,6 |
|
131,4 |
|||
100 |
0,1688 |
0,1000 |
0,2688 |
0,204 |
—0,065 |
■ >-19,5 |
|
149,3 |
||||
|
146 |
0,1436 |
0,1000 |
0,2436 |
0,206 |
—0,038 |
— 11,4 |
|
132,2 |
|||
|
155 |
0,1370 |
0,1000 |
0,2370 |
0,206 |
—0,031 |
- 9 , 3 |
|
127,7 |
|||
2 |
138 |
—0,0556 |
0,200 |
0,1444 |
0,205 |
0,061 |
12,2 |
|
— 15,6 |
|||
|
146 |
—0,0644 |
0,200 |
0,1356 |
0,206 |
0,070 |
14,0 |
|
— 18,2 |
|||