Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Коротков П.А. Динамические контактные измерения тепловых величин

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

24.10.2023

Размер:

9.4 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

При различных формах воздействия на вход системы (ступен

чатом, импульсном, экспоненциальном

и др.)

на

ее выходе имеет

место дополнительный выброс (переход через нуль)

производной

величины,

обусловленный

перерегулированием

при

Тк

Тп.

Число переходов через нуль производной при

Тк

Тп

на

еди

ницу

больше,

чем

при

Тк

Тп.

Тк

==5 Тп

При

ступенчатом

воздействии

случае

переход

через

нуль

призводной

выходного

сигнала

отсутствует,

при

Тк >

имеется

один

переход.

При

импульсном

изменении

входной

величины

случае

Тк <

Тп

будет

один

переход, а

в случае Тк^>

Тп

— два

перехода. Таким образом,

при

перекор

рекции

всегда

имеется

дополнительный

выброс

производной

вы

ходной

величины.

Для использования указанного критерия оптимальности при менена система коррекции с двумя параллельными корректирую щими звеньями, которая реализует излагаемый ниже алгоритм. Постоянные времени выбираются различными, что дает возмож ность оценить работу СНС по одному переходному процессу. Выходные сигналы обоих корректирующих звеньев, обусловлен ные одним и тем же входным возмущением, сравниваются. Если число переходов производных выходных величин звеньев окажется неодинаковым, то это значит, что постоянная времени одного звена больше, а другого — меньше постоянной времени термоприемника. При этом для определенности постоянная времени одного из звеньев берется заведомо больше или меньше постоянной времени термо приемника. Регистрирующий прибор подключается к выходу основного корректирующего звена с постоянной времени Тк1. Высокая точность измерения обеспечивается путем поддержания равенства Тк1 = Тп.

Направление изменения постоянной времени основного коррек


тирующего		звена		Тк1	однозначно		определяется значением посто
янной	времени			вспомогательного				корректирующего		звена
(Т'К2 > Тп	т а х		или	Т'к2 <		Tn min)	для	случаев несовпадения		числа
переходов		через		нуль		производных		выходных	величин	обоих
звеньев.	Если		же		имеет место		равенство числа		переходов, то

вопрос о соотношении постоянных времени решается изменением Г к 2 .

Сказанное объясним	несколько	подробнее.
Несовпадение числа переходов может иметь место в следующих
двух случаях: 1) Тк2	= Т'К2 >	Т„; следовательно, Тк\ < Т„

и постоянную времени основного корректирующего звена необ

ходимо	увеличить; 2)	Г К 2 = 7 , К 2 < Г П ; тогда	будет TKi > Т„,
поэтому	Тк2 следует уменьшить. При равенстве		чисел перехо
дов призводных через		нуль постоянные времени звеньев или обе

больше или обе меньше постоянной времени термоприемника. В этом случае система изменяет Тк2 и приводит к одному из случаев несовпадения числа переходов через нуль.

Рассмотренный алгоритм измерения быстропеременных вели чин реализуется СНС (рис. 137), выполненной на полупроводни-

210

ковых элементах (триггеры, логические элементы, однови браторы, инверторы и др.). Устройство работает циклически. После окон чания цикла подстройки блок управления 9 возвращает схему в исходное положение.

При появлении возмущения на входе устройства настройка постоянной времени основного корректирующего звена до равен ства ее постоянной времени термоприемника осуществляется в сле дующем порядке. Выходной электрический сигнал термопреобра зователя 1 усиливается предварительным усилителем 2 и подается на входы корректирую-

щих звеньев

и 4.

Реги

страция

измеряемой

вели

чины осуществляется

при

бором 6.

Выходные

сигна

лы корректирующих звень

ев

поступают

на

блоки

дифференцирования

5 и

Т п л

Эти

блоки

выполнены

/о

на базе операционных уси

лителей,

охваченных от

рицательной

обратной

Рис. 137.

Блок-схема

дискретного

коррек

связью,

автоматической

стабилизацией

нуля.

Бло

тирующего

устройства

на основе

косвенного

критерия оптимальности

ки

формирования импуль

сов

8 и

преобразуют

выходные

сигналы

блоков

дифференцирования в

импульсы

определенной

формы,

амплитуды

и полярности

Двоичные

двухразрядные

счетчики

/ /

и 12 создают определенную комби

нацию сигналов в соответствии с числом сформированных

импуль

сов. Комбинации сигналов сравниваются в блоке сравнения ко дов 13. Блок управления 9 распределяет команды, формирует длительность цикла настройки и осуществляет ряд последова тельных во времени коммутаций. Кроме этого блока управления имеются блоки управления 14 и 15 основным 3 и вспомогательным 4 корректирующими звеньями. Блоки 14 и 15 непосредственно

изменяют постоянные времени Тк1	и	Т к 2 .
Каждый выброс производной на выходе блоков дифференци
рования формируется в блоках 8 и 10 в		импульсы положительной
полярности, идущие далее на счетчики		импульсов. Напряжения
на коллекторах триггерных ячеек	счетчика		образуют	код (ком
бинацию сигналов), определяемый	числом		пришедших	импуль

сов. При равенстве чисел переходов через нуль производной измеряемой величины на выходах звеньев дифференцирования коды совпадают и выходной сигнал блока сравнения отсутствует. Если числа импульсов на входе счетчиков не равны, то на вы ходе блока сравнения появится импульс несовпадения.

По окончании переходного процесса блок управления, кото рый формирует длительность цикла, запрещает подачу на счет-

14*

211

чик очередного импульса и разрешает прохождение на выход импульса несовпадения.

Постоянная времени основного корректирующего звена Тк1 может принимать 32 различных значения. Эти значения фикси руются контактами исполнительных реле, шунтирующих часть сопротивления корректирующего звена. Исполнительным эле ментом служит двоичный реверсивный счетчик, на вход которого

поступают импульсы несовпадения.	Исполнительные реле вклю
чены в коллекторные цепи триггеров.
Увеличение или уменьшение Тк1	зависит от Тк2, которая опре

деляется наличием или отсутствием импульса несовпадения, фор мирующегося в блоке управления. По окончании цикла подстройки блок управления возвращает схему в исходное положение общим сбросовым импульсом. Полная подстройка, т. е. достижение равен ства Тк1 = Т к 2 , обычно осуществляется в течение нескольких циклов.

Компенсация с адаптацией на основе дискретной и непрерывной С Н С и критерия равенства входных сигналов

Для измерения температуры в условиях быстропротекающих процессов и при быстроизменяющихся характеристиках были раз работаны [106] самонастраивающиеся корректирующие устрой ства с самонастраивающейся моделью, содержащей преобразова тель неэлектрической величины в электрическую. Таким преобра зователем может служить, например, термопара, аналогичная основной термопаре. Динамические характеристики основного и вспомогательного преобразователей, как неоднократно указы валось, изменяются с изменением состояния среды [71]. Поэтому необходимо, чтобы в процессе измерения соблюдалось условие, которое однозначно связывало бы характеристики приемных преобразователей. В качестве такого условия принимается неиз менность отношения постоянных времени преобразователей при изменении коэффициента теплоотдачи:

На рис. 138 приведена блок-схема самонастраивающегося корректирующего устройства, которая положена в основу ди скретных и непрерывных систем измерения температуры [108].

Основной ПП1 и вспомогательный ПП2 первичные преобра зователи находятся в одинаковых условиях. Инерционность ПП2 больше инерционности ПП1, т. е. k > 1.

Объектом управления является система ПП1 — основное корректирующее звено ОКЗ, а сомонастраивающейся моделью —• система, состоящая из вспомогательных приемного преобразова теля ПП2 и корректирующего звена ВКЗ. Значение измеряемой величины регистрируется прибором РЛ.

212

В блоке сравнения БС происходит сравнение сигналов от основного преобразователя ПП1 и вспомогательного корректи рующего звена ВКЗ. Выходной сигнал ВКЗ формируется в зави симости от выходных сигналов ПП2 и исполнительного органа ИО, на вход которого поступает сигнал от блока сравнения БС. Одно временно сигнал от исполнительного механизма ИО поступает в основное корректирующее звено ОКЗ. Критерием самонастройки системы является равенство выходных сигналов ПП1 и системы

ПП2—ВКЗ.

Приведем математическое

обоснование этого

критерия,

/7/7/

ОКЗ

РП

рассматривая

преобразова

тели ПП1 и ПП2 как инер-

ционное

звено

первого

по

рядка с постоянными времени

ПП2\

ВКЗ

ВС

ИО

Тх

(а)

и Т2

(а).

Постоянная

времени

вспомогательного

корректирующего

звена

рав

Рис. 138. Блок-схема самонастраивающе

на

Тк, коэффициент коррек

гося

корректирующего

устройства

ции

равен

Передаточная функция вспомогательной корректирующей

цепи

ПП2—ВКЗ

будет

иметь

вид

КМ

Тк%р±\

(IV.34)

• р +

При правильной настройке, когда постоянная времени цепи

ПП2—ВКЗ

равна постоянной

времени ПП1,

т. е. когда Т2

(а)

7"к2>

учетом

(IV.32)

выражение

(IV.34)

примет

вид

Хс,(р) =

- ^

— =

Г 1 (

а ) р + 1 -

(

I V - 3

5 )

Из

(IV.35)

видно, что при идеальной настройке

вспомогатель

ного

корректирующего звена

ВКЗ

передаточная функция

цепи

ПП2—ВКЗ

совпадает с передаточной функцией основного преобра

зователя

ПП1.

В то же время

на

входах

ПП1 и системы

ПП2—

ВКЗ

имеется воздействие

одного и того же

вида —

температуры,

что

обусловливает равенство

выходных

сигналов.

Отсюда

выте

кает обоснованность выбранного критерия — равенство выходных сигналов обоих каналов измерения.

Следует обратить внимание на следующее важное обстоятель ство: вспомогательное корректирующее звено не уменьшает инер ционности измерительной системы, так как быстродействие корректирующей цепи не превышает быстродействия основного преобразователя ПП1. Коррекцию сигнала основного преобразова теля выполняет ОКЗ (с k = 120 -н- 200) с помощью ВКЗ. Условием оптимальной настройки ОКЗ является оптимальная настройка ВКЗ, которая наступает при достижении равенства Тк2 = Т2 (а). В са-

213

мом деле, если изменять постоянную времени основного коррек тирующего звена по закону

то будет выполняться и указанное равенство.

Конструктивно это можно реализовать при помощи жесткой

связи	движков	реохордов настройки звеньев ОКЗ и ВКЗ, пере
мещаемых одним исполнительным механизмом.
В	качестве	исполнительных механизмов	можно	применять
реле	и шаговые	искатели (в дискретных СНС)	или	реверсивный

двигатель (в непрерывных СНС). В обоих случаях исполнительные механизмы являются интегрирующими звеньями.

Алгоритм работы самонастраивающегося корректирующего устройства заключается в том, что возрастание температуры среды означает положительность, а уменьшение — отрицательность про изводной входного сигнала.

В случае перекомпенсации, когда постоянная времени вспомо гательного корректирующего звена Тк2 больше постоянной вре мени дополнительного преобразователя Т2 (а), а выходной сигнал вспомогательного корректирующего звена больше сигнала основ ного преобразователя, разность этих сигналов будет положитель ной. При недокомпенсации, т. е. когда Тк2 < Т2 (а), разность сигналов отрицательна.

При скачкообразном уменьшении температуры среды произ водная входного сигнала отрицательна; разность указанных сиг налов при перекомпенсации отрицательна, а при недокомпенса ции — положительна.

Таким образом, при одинаковых знаках входного сигнала и разности сравниваемых сигналов постоянные времени обоих корректирующих устройств должны быть уменьшены, а при раз ных знаках — увеличены.

Из сказанного следует, что алгоритм подстройки постоянной времени основного корректирующего устройства имеет следующие фазы: 1) изменение сигнала дополнительного преобразователя вспомогательным корректирующим звеном с коэффициентом кор рекции k = ^21°j; 2) сравнение сигналов основного преобразова теля и вспомогательной корректирующей цепи; 3) в зависимости от результатов сравнения сигналов — одновременное изменение по стоянных времени обоих корректирующих устройств до тех пор,

пока	сигналы не сравняются.
В [106] описываются самонастраивающиеся устройства с ди
скретной		и	непрерывной настройками, которые реализуют	при
веденный		алгоритм.
Принципиальная схема непрерывной системы приведена				на
рис.	139.	Отработка постоянной времени основного корректирую
щего	звена		осуществляется реверсивным двигателем РД.

214

Рис. 139. Принципиальная схема непрерывной самонастраивающейся системы в устройстве контроля температуры

Основное и корректирующее звенья имеют большие коэффи циенты коррекции (20—100). Отношение коэффициентов коррек ции k1 и k2 равно отношению постоянных времени приемных пре образователей, т. е.

jh_ = T i (а)

При этом условии эквивалентные постоянные времени при точной

настройке	равны
	Т[ = X	= Т	( I V - 3 6 )
Равенство	(IV.36) означает, что	оба преобразователя	корректи

руются до одинаковых постоянных времени Т, т. е. до равенства выходных сигналов обоих корректирующих звеньев.

В качестве приемных преобразователей (основного и вспомо гательного) служат термопары ТП1 и 7772. Основное корректи

рующее устройство (см. рис. 118) состоит из усилителей	У1—У4,
а вспомогательное устройство — из усилителей У6—У9.	Все они

являются решающими усилителями, выполненными на базе уси лителей постоянного тока с автоматической стабилизацией нуля, охваченных глубокой отрицательной обратной связью.

Выходные сигналы усилителей У4 и У9 поступают на блок сравнения, в качестве которого применяется решающий усили тель У5, а с него — на усилитель мощности У10 исполнительного устройства. На вход второго усилителя У11 исполнительного устройства поступает производная измеряемого сигнала. Диффе ренцирование сигнала осуществляет усилитель УЗ, являющийся инвертором-дефференциатором.

Направление вращения и угол поворота реверсивного двига теля зависят от знаков сигналов и величин рассогласования, полу чаемых с усилителей У10 и У11.

При своем вращении двигатель РД одновремено перемещает движки трех реохордов: PI: Р2, и РЗ. Реохорды Р1 и Р2 служат для изменения постоянных времени. Реохорд РЗ может служить для контроля величин постоянных времени в процессе работы.

В соответствии с приведенным ранее (см. стр. 214) алгоритмом управления системы самонастройки при несовпадении постоянных времени термопары 777/ и основного корректирующего устрой ства на входе усилителя У5, а значит и на обмотке двигателя возникает напряжение определенной полярности. В зависимости от полярности и знака производной входного сигнала двигатель перемещает движки реохорда в сторону уменьшения разности между постоянными времени термопары 777/ и корректирующего устройства. Двигатель останавливается в тот момент, когда сиг нал на выходе У5 становится равным порогу чувствительности двигателя,

		С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1. А г е й к и н		Д. И. Магнитные газоанализаторы. М.—Л., Госэнергоиздат,
1963,	216 с.
2.	А з и м о в	P. К-,	Б е л я е в	Д . В.,	Д о б р о в о л ь с к и й С. Д.,
К о р о т к о в П. А. Параллельное				корректирующее		устройство	инерционного
преобразователя.—«Измерительная				техника»,	1967, № 1, с. 50—52.
3.	А з и м о в	P. К-,	А н д р ю щ е н к о		В. С ,	Г у р е в и ч	Е. И. Теп

ловые расходомеры нестационарного режима. — В кн.: Сб. материалов к V Тал линскому совещанию по электромагнитным расходомерам, 1971, вып. 1,с. 88—101.

4.	А з и м о в		P. К-,		К о п п И. 3., М и х а л е н к о Ю. Г.,			Р е д -
ч е н к о		И. В."Методика			измерения быстропеременных температур.—«Изв.
вузов. Приборостроение»,					1966, № 6, с. 31—34 с ил.
5.	А р у т ю н о в			Б. А. Прибор для определения теплофизических					коэф
фициентов термопластических полимерных материалов. М., ГНИИНТИ,									1965,
14 с.
6- А р у т ю н о в				Г. К- Вычислительные		и управляющие	машины. —
«Труды		ТНИИСА»,	1962, вып. 5, с. 34—39.
7.	Б е л я е в		Д. В.,		К о р о т к о в П. А.,	К а м р а з е А .	Н.,	С о к о
л о в	Г. А. Тепловые расходомеры. — В кн.". Труды II научно-технической кон

ференции «Методы и приборы для измерения расходов и количеств жидкости,


газа и пара». ЦНИИТЭИ приборостроения,			1967, с. 203—215.
8.	Б е н с о н Р.,	Б р у н д е р Г. Усовершенствование проволочного тер
мометра сопротивления. — В кн.: Измерения			нестационарных температур и теп
ловых	потоков. М., «Мир», 1966, с. 59—92.
9.	Б о г о м о л о в	В. Э., Ч у д н о в с к и й А. Ф. Метод определения

термических характеристик почвогрунтов в их естественном состоянии. — ЖТФ,


1939, т. IX , № 14, с. 1325—1330.
10.	Б о ч к о в Ф. В. О некоторых динамических методах измерения тем
пературы расплавленных металлов. — В кн.: Экспериментальная					техника и ме
тоды высокотемпературных измерений.. М.,			«Наука»,	1966, с. 19—24.
11.	Б у л ы г а А. В. Полупроводниковые теплоэлектрические вакуумметры.
М.—Л.,	«Энергия», 1966, 151 с.
12.	В а с и л ь е в Л. Л., Т а н а е в а		С. А.,	Ш н ы р е в	А. Д. Метод
комплексного		исследования теплофизических характеристик веществ. — ИФЖ,
1969, т. X V I I ,		№ 6, с. 1119—1122.
13.	В е р ж и н с к а я А. Б. Исследование теплофизических				характеристик

материалов в форме пластин и покрытий методом источника постоянной мощ ности. — ИФЖ, 1964, т. V I I , № 4, с. 58—65.

14. В е с е л о в В. А. Оборудование для переработки пластических масс

визделия. М., Машгиз, 1961, 212 с.

15.В и ш н е в с к и й Е. Е. Методы определения термических характери стик неметаллических материалов. — В кн.: Тепло- и массообмен в процессах испарения. М., изд-во АН СССР, 1958, с. 43—46.

217

16.	В о л о х о в	Г. М.,	З е л е п у г а А. С.	Комплексное определение
теплофизических характеристик твердых и сыпучих				материалов при комнатных
температурах. — ИФЖ, 1969, т. X V I , № 1, с. 95—100.
17.	В о л ь к е н ш т е й н		В. С. Измерение теплопроводности и теплоем
кости	теплоизоляционных материалов. — «Труды ЛТИ им. Ленсовета», 1952,
вып. 23, с. 41—49.
18.	В о л ь к е н ш т е й н		В. С. Методы двух температурно-временных
интервалов. — ИФЖ,		1972, т. X X I I , № 1, с. 155—156.
19.	В о л ь к е н ш т е й н		B . C . , М е д в е д е в	Н. Н. Рабочие таблицы

для определения теплофизических характеристик методом двух температурно-

временных

материалов. — В

кн.: Исследования

по теплопроводности. Минск,

Ин-т тепло- и массообмена АН БССР,

1967,

с. 237—244.

20.

Г е н и н

Л. Г. Расчет температур

жидкости

и стенки при

течениях

в трубах с учетом осевой

теплопроводности. — ТВТ,

1963, № 2, с. 247—253.

21.

Г е р а щ е н к о

О. А., Ф е д о р о в

В. Г. Тепловые и температурные

измерения.

Киев, «Наукова

думка»,

1965, 304 с.

22.

Г о р д н е р

М. Ф.,

Б е р н е

Д ж. Л. Переходные процессы в линей

ных системах. М., Физматгиз,

1961, 551 с.

23.

Г о р д о в

А. Н.

Измерение

температур газовых

потоков.

М.—Л.,

Машгиз,

1962, 136 с.

24.

Г о р Д о в

А. Н. Основы пирометрии. М., «Металлургия», 1964, 471 с.

25.

Г р е б е р

Г.,

Э р к

С , Г р и г у л л ь

У. Основы

учения

о тепло

обмене.

М., Изд. иностр. лит., 1958, 566 с.

26.

Д е м и н

В. С.,

К у р а е в

А. А. Экспериментальное исследование

влияния

стенки на показания

термоанемометра. — «Изв. СО АН СССР», 1969,

вып. 1, № 3, с. 50—54.

27.

Д у л ь н е в

Г. Н.,

Ч у д н о в с к и й

А. Ф. Современное

состояние

проблемы

оценки

анализа

теплофизических

свойств материалов. — В кн.:

Тепло- и массоперенос. Т. 7.

М.—Л.,

«Энергия»,

1966, с. 3—12.

28.

Д ы б а н

Е. П.,

Э п и к

Э.

Н. К вопросу

об оценке погрешностей

и возможностей электротермоанемометрического метода измерения характери стик турбулентности. — «Изв. СО АН СССР. Сер. техн. наук», 1970, вып. 2, № 8, с. 26—31.


29.	Ж у к о в Н. И. К определению теплофизических характеристик мате
риалов по методу Л. А. Семенова. — ИФЖ, 1971, т. X X , № 1, с. 82—86.
30.	3 а е з д н ы й			А. М. Сборник задач и упражнений по курсу «Теорети
ческая	радиотехника». М., Связьиздат, 1957,							470 с.
31.	З а л и в у х и н			Н. Ф., П р о с ф и р и н					А. Н. Метод переградуиро
вания электронных			потенциометров на меньший предел измерения. — «Приборо
строение»,		1961, № 7, с. 28—29.
32.	3 и н с м а й с т е р				Т. Е.,		Д и к с о н	Д. Р. Калориметрические расхо
домеры.— «Теплопередача»,					1966,		№ 1, с. 67—72.
33.	И с а ч е н к о			В. П.,		О с и п о в а В. А.,			С у к о м е л А. С. Тепло
передача.		М.—Л.,	«Энергия»,			1965, 424 с.
34.	К а г а н о в		М. А.,		М у ш к и н И. Г. Анализ схем с термосопротивле

ниями. — В кн.: Тепло- и массоперенос. Т. 7. М.—Л., «Энергия, 1966, с. 234—242. 35. К а г а н о в М. А., Р о з е н ш т о к Ю. Л. Использование полупровод никовых термосопротивлений. — «Измерительная техника», 1961, № 9, с. 22—25.

36.К а н т е р К- Р- Об одном методе мгновенного источника тепла для опре деления термических характеристик. — ЖТФ, т. X X V , вып. 3, 1955, с. 472—477.

37.К а р а н д е е в К- Б. Специальные методы электрических измерений. М.—Л., Госэнергоиздат, 1963, 344 с.

38. К а т ы с Г. П. Системы автоматического контроля полей скоростей

ирасходов. М., «Наука», 1965, 464 с.

39.К о ж у х В. Я- Автоматическое измерение разности температур. М. «Энергия», 1969, 87 с.

40.	К о з л о в с к и й	В. М.,	М о г и л е в с к и й Б. М.,	Ч у д н о в
с к и й	А. Ф. Импульсный метод измерения температуропроводности и теплоем
кости	полупроводниковых	образцов	малых размеров. — ИФЖ,	1972, т. X X I I ,

№ 5, с. 829—834.

218

41.	К о н д р а т ь е в Г. М. Тепловые		измерения. М.—Л.,			Машгиз, 1957,
244 с.
42.	К о р о т к о в	П. А., Б е л я е в	Д. В.,	А з и м о в	Р. К- Тепловые
расходомеры. Л., «Машиностроение», 1969,			176 с.
43.	К о р о т к о е	П. А., С о к о л о в	Г. А.,	П о л е в о й		B . C . Устрой
ство для компенсации		динамических погрешностей тепловых			расходомеров. —

«Измерительная

техника»,

1969, №

12, с. 30—32.

44.

К о с

В. М., С и т н и ц к и й

Ю. И. Измерение массового расхода газа. —

«Контрольно-измерительная

техника», 1966, вып. 3, с. 110—113.

45.

К р а в ч у к

Е. М. О некоторых возможностях

измерения

теплофизиче

ских

характеристик

помощью

методов температурных

волн. — ИФЖ,

1966,

т. X I , № 3, с. 349—353.

46.

К р а е в

О. А. Метод определения зависимости

температуропроводности

от температуры

за один опыт. —• «Теплоэнергетика», 1956, № 4,

с. 15—18.

47.

К р а с о в с к а я

Г. И. Определение термических констант гигроскопи

ческих

сыпучих

материалов. — ЖТФ, 1949, т. X I X , вып. 9, с. 1045—1052.

48.

К у л а к о в

М. В. К определению термических коэффициентов твердых

термоизоляторов. — Ж Т Ф ,

1952, т. X X I I ,

вып. 1, с. 67—72.

49.

К у л а к о в

М. В. Метод и прибор для исследования тепловых свойств

резиновых смесей.—«Химическая

промышленность»,

1952, №

с. 167—169.

50.

К у р т е н е р

А. В., Ч у д н о в с к и й

А. Ф. Метод пластины—зонда

для

определения

динамики

температуропроводности

грунтов. — ЖТФ,

1939,

т. IX, вып. 15, с. 1430—1432.

51.

К у т а т е л а д з е

С. С , Б о р и ш а н с к и й

В. М. Справочник по

теплопередаче. М.—Л., Госэнергоиздат, 1959, 414 с.

52.

Л о н д о н

Г. Е. Новые критериальные параметры при эксперименталь

ном

изучении

нестационарного

теплообмена. — «Вестник ЛГУ»,

1969,

№ 7,

с. 147—150.

53.

Л о н д о н

Г. Е. Об

измерениях

быстропеременных

температур.—

«Вестник ЛГУ»,

1970, № 1, с. 103—108.

54.

Л о н д о н

Г. Е. Устройство для измерения быстроменяющихся

темпе

ратур. — «Вестник

ЛГУ»,

1964,

вып. 1, №

1, с. 18—19.

55.

Л ы к о в

А.

В.

Теоретические

основы

строительной

теплофизики.

Минск,

изд-во АН БССР,

519 с.

56.Л ы к о в А. В. Теория теплопроводности. М., Гостехиздат, 1952, 392 с.

57.Л ы к о в А. В. Теория теплопроводности. М., «Высшая школа», 1967,

599 с.

58. М а р ч е в с к и й		В. П-, С о б о л е в с к и й Г. Д. Измерение и авто
матическое регулирование		температуры	с динамической коррекцией	термо
пар. — В кн.: Приборы	промышленного		контроля и автоматики. Киев,	ГИТЛ,
1963, с. 313—320.
59. М е д в е д е в	Н. Н. Дифференциальный метод определения теплофи

зических характеристик материалов. — ИФЖ, 1971, т. X X , № 2, с. 268—273.

60.М и х е е в М. А. Основы теплопередачи. М.—Л., Госэнергоиздат, 1956,

392 с.

61.М и х л и н С. Г., С м о л и ц к и й X. Л. Приближенные методы реше


ния дифференциальных и интегральных уравнений. М., «Наука», 1965,						356 с.
62. Н о в и к о в	И. И., Э л ь д а р о в			Ф. Г. Измерение тепловой актив
ности жидкостей методом		пульсации температуры. — «Измерительная техника»,
1970, № 1, с. 50—53.
63. Н о в и ч е н о к		Л. Н.,	Ш у л ь м а н		3. П. Теплофизические	свой
ства полимеров. Минск, «Наука и техника»,				1971, 117 с.
64. Н е с т е р е н к о		А. Д . Основы расчета электроизмерительных				схем
уравновешивания. Киев,		изд-во АН УССР,		1953, 447 с.
65. Н е ч а е в	Г. К- Полупроводниковые				термосопротивления в автома
тике. Киев, Гостехиздат,		УССР,	1962, 254 с.

66.О р л о в Т. В. Транзисторный термогидроанемометр. — «Изв. вузов. Приборостроение», 1968, и. XI , № 9, с. 111—114.

67.О г о р о д н и к о в Н. Н. К установлению физических границ приме нимости проволочных термоприемников для исследования быстропротекающих

219

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ