![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Говоров И.Д. Механизация и автоматизация технологических операций обработки деталей из реактопластов
.pdfставляет от 3 до 8 мин. Поэтому при сверлении пластмас совых изделий, особенно на автоматах, важно выбрать износостойкий материал для сверла, оптимальную геоме трию его заточки и рациональные режимы сверления.
Сверло — инструмент более сложный, чем резец, так как в процессе резания участвуют не только две основные наклонные режущие кромки, но также и поперечная и две боковые режущие кромки, причем последние затруд няют процесс резания. Процессобразования стружки при сверлении вызывает усиленное выделение тепла и повы шает нагрев сверла.
Установлено, что силы сопротивления проникновению сверла в обрабатываемую деталь, возникающие на основ ных наклонных режущих кромках, составляют 47% от общей осевой силы (сумма всех сил сопротивления материала); силы сопротивления, возникающие на попе речной кромке, — 50%, а силы трения сверла об обраба тываемую поверхность отверстия и стружку — 3%. Сверло может углубиться в обрабатываемую деталь при условии, что осевая сила меньше или равна силе, допускаемой меха низмом подачи станка. Для уменьшения усилия подачи, действующего на сверло (что особенно важно для увели чения стойкости сверл малых диаметров), необходимо: уменьшить угол при вершине сверла и довести до мини мума длину поперечной кромки.
Для сверления пластических масс чаще всего приме няют перовое сверло, рабочая часть которого представ ляет собой пластину с двумя наклонными режущими кромками, угол между которыми равен 2ср.
Основные недостатки перового сверла: плохой отвод стружки из-за отсутствия направляющих канавок; необ ходимость создания значительно большего усилия по
дачи, |
чем при |
использовании спирального сверла, так |
как в |
перовом |
сверле, рабочим, как правило, является |
передний угол, равный нулю. Для уменьшения усилия подачи при определенных режимах сверления установлен оптимальный угол заточки вершины сверла 2ср = 30°.
Величина заднего угла а существенно влияет на стой кость перового сверла; для сверления деталей из пласт масс рекомендуется принимать а = 15-ь16°.
Поперечная кромка сверла по отношению к главным режущим кромкам наклонена под углом \\> = 55°.
Чтобы уменьшить трение боковых граней перового сверла о поверхность отверстия, необходимо, чтобы угол
Ю
бокового среза {3 боковых "граней сверла был равен 20—25°.
Для повышения стойкости перового сверла и обеспе чения выхода стружки толщина сверла при заточке должна быть в пределах 0,30—0,35d (где d — диаметр •сверла).
Перовые сверла из сталей У8А и У10А необходимо подвергать термической обработке до получения твер дости HRC 55—60.
Широко распространены сверла с напаянными пласти нами из твердого сплава. Такие сверла применяют на за водах г. Москвы, Ленинграда и др.
Сверла с напаянными пластинами из твердого сплава незаменимы при использовании автоматического и полу автоматического оборудования в крупносерийном и мас совом производстве. Технология изготовления таких сверл очень проста. На проточенную оправку напаивают пла- •стинку твердого сплава и затачивают под нужным углом.
При сверлении больших отверстий в стеклонаполненных пластмассах, особенно листовых, хорошие резуль таты дает применение корончатых сверл с алмазным режу щим слоем. Такие сверла широко применяют при выпол нении работ специального назначения, Для обеспечения качественного сверления важно правильно заточить сверло. Так, при сверлении отверстий в тонкостенных де талях, втулках, листах и пластинках рекомендуется при менять сверла с углом заточки 2ср = 55-МЮ0. В против ном случае отверстия могут получаться со сколами, вырывами и шероховатостями, а при сверлении отверстий в деталях с тонкими стенками возможно даже появление микротрещин, которые при определенных условиях при
водят к |
изменению |
заданных |
чертежом |
параметров или |
к поломке деталей. |
|
|
|
|
Для |
сверления |
глубоких |
отверстий |
хорошие резуль |
таты получаются при использовании сверл с углом ср = 90°.
Для сверления |
отверстий в реактопластах |
сверлами |
из быстрорежущей |
. стали рекомендуется угол |
заточки |
2ф = 50-НЮ°, причем стружечную канавку следует рас ширить, уменьшив угол наклона спирали со = 10°. Наи меньшее усилие резания требуется при использовании сверла с углом а = 14ч-16°.
При сверлении наполненных пластмасс, легко под дающихся расслаиванию, рекомендуется угол заточки сверла 2ф = 90-=-135°. Во избежание заедания сверл
11
в деталях и заготовках последние необходимо жестко закреплять в специальных тисках или приспособлениях.
Отверстия большого диаметра необходимо сверлить в два прохода, причем для предварительного сверления надо применять сверла с диаметром не более 0,5 диаметра отверстия.
Фрезерование
Фрезерование применяют, как правило, для выравни вания стыкующихся плоскостей деталей, а также для получения глубоких канавок, углублений, пазов, исполь зуя обычно серийные быстроходные фрезерные станки.
При выборе режимов фрезерования и инструмента следует учитывать такие свойства пластмасс, как низкая плотность и твердость, небольшая теплостойкость, очень низкая теплопроводность, большое сопротивление инстру менту (особенно его режущим кромкам).
Благодаря низкому сопротивлению деталей из пласт масс сжатию и срезу необходимое усилие резания по сравнению с металлами невелико, что позволяет работать с большими сечениями среза. Но не следует забывать, что при увеличении скорости резания заметно возрастает количество тепла, выделяющегося в зоне резания, за счет диспергирования снимаемого слоя и преодоления сил тре ния (особенно у стеклопластиков); в результате интен сивно изнашивается фреза и ее зубья по задним плоско стям. Например, в угловых фрезах наиболее интенсивно изнашивается верхний участок режущей кромки зуба, в дисковой трехсторонней фрезе при разрезке стеклопла стиков — главная и вспомогательная задние поверхности зубьев.
Режимы резания, подбирают в зависимости от типа инструмента, вида материала и т. п.
Скорость резания v значительно влияет на темпера туру резания. С повышением скорости резания увеличи ваются работа трения и упругие деформации в единицу времени при практически неизменной теплопроводности резца и обрабатываемой детали. Увеличение скорости
резания в |
10 раз приводит к повышению |
температуры |
в 2 раза, |
но несмотря на очень высокую |
температуру, |
в случае, если инструмент изношен незначительно, ско рость резания, например, для фенолоформальдегидных слоистых пластмасс рекомендуется выбирать 1000— 1500 м/мин.
12
Подача s также может меняться в широких пределах. При изменении подачи меняется сила резания и работа трения. На теплообразование в зоне резания подача влияет очень незначительно. Так, при увеличении подачи в 10 раз температура повышается лишь на 20%. Глубина и ши рина резания мало влияют на теплообразование в зоне резания, но вызывают значительные изменения окруж ной силы и силы подачи. Вопросы обработки деталей из пластмасс фрезерованием освещены в литературе, поэтому можно ограничиться лишь необходимыми реко мендациями:
1. При фрезеровании деталей из пластмасс следует применять фрезы с зубьями из твердого сплава вольфрамо
вой группы (ВК) с содержанием кобальта до |
6%, обла |
|
дающие высокой износостойкостью |
и теплопроводностью |
|
и обеспечивающие более высокое |
качество |
обработки |
по сравнению с фрезами из быстрорежущей стали.
2. На стойкость твердосплавных фрез влияют геоме трические параметры режущей части: рекомендуют для
цилиндрического |
фрезерования а = 18°, -у = 5°; |
ш |
= |
|||
= |
0-н20°, а для |
дискового |
фрезерования а = 1 8 ° ; |
у |
= |
|
= |
5°; |
со = 19°. |
|
|
|
|
|
3. |
Изменение |
диаметра |
фрезы незначительно влияет |
на износостойкость, так как последняя определяется двумя факторами, оказывающими противоположные воз действия, — длиной пути трения и тепловым напряже нием резания.
В процессе фрезерования необходимо учитывать сле дующее:
обрабатываемая деталь должна быть плотно прижата к опорной базе и жестко закреплена на станке или в при способлении;
во избежание расслаивания пластмасс направления подачи и вращения фрезы должны совпадать;
при фрезеровании текстолитов и слоистых пластмасс необходимо обращать внимание на то, чтобы при выходе и входе фрезы не происходило их расслоение.
Все чаще применяют различные шестерни, изготовлен ные из высокопрочных пластмасс (стеклопластики, текстолиты, воло.книты и др.). При зубофрезеровании макси мальная подача заготовок определяется требованиями к шероховатости поверхности, причем нужно учитывать, что с увеличением подачи уменьшается износ режущих кромок инструмента. Обычно зубья червячной фрезой
13
нарезают за один проход; режимы резания пластмасс близки к режимам резания, применяемым при обработке цветных сплавов. Во избежание разрушения пластмасс при входе фрезы рекомендуется применять диски, изго товленные из дерева или легких сплавов, при этом заго товка должна плотно прижиматься к диску и столу станка.
Как правило, при фрезеровании редко пользуются охлаждением, но в отдельных случаях для этой цели сле дует использовать сжатый воздух, подаваемый шлангом диаметром около 8 мм, или эмульсию. Последнюю приме няют в том случае, когда обработку ведут на больших скоростях и материал детали отличается незначительным водопоглощением. Обдувку воздухом применяют чаще, так как, кроме охлаждения инструмента, подаваемый поток воздуха сдувает с резца стружку. Во всех случаях при фрезеровании пластмасс фрезерный станок необходимо оборудовать системой вытяжной вентиляции, а рабочую зону оградить экраном из прозрачного органического стекла. Режимы резания при фрезеровании некоторых пластмасс и стойкости фрез приведены в табл. 1.
Строгание
Строгание заготовок из пластмасс, применяемое до вольно редко, имеет свои особенности. В основном режимы резания при этом аналогичны режимам резания, приме-
.няемым при строгании цветных металлов. При строгании реактопластов типа текстолитов и стеклотекстолитов реко мендуют следующие режимы обработки: скорость реза ния v до 20—30 м/мин, подача s = 0,25-н0,40 мм на двой ной ход; при этом применяют резцы с твердосплавными пластинами и углами заточки у = 10°, а = 20°, X — 15°. При небольшом объеме строгальных работ можно приме нять резцы из инструментальной стали (типа У7А, У8А), аналогичные по геометрии заточки режущей части резцам для строгания цветных металлов. При больших скоро стях необходимо охлаждать резец потоком сжатого воз духа. Охлаждение следует также применять во избежание прижога при чистовом строгании детали.
Одна из особенностей строгания — правильное креп ление заготовки. Деталь — заготовка должна быть вполне надежно закреплена для исключения возможности вы-
14
Т а б л и ц а 1
Режимы резания при фрезеровании
О б р а б а т ы в а е м ый материал
Стойкость и н с т р у мента
в мин
Г л у |
|
|
К л а с с |
|
|
|
|
|
чис |
|
|
||
бина \ |
П о д а ч а |
С к о р о с т ь |
О х л а ж д е н и е при |
|
||
тоты |
|
|||||
р е з а |
р е з а н и я |
Примечание |
||||
в м м / з у б |
по |
резании |
||||
ния |
в м/мин |
|
||||
|
верх |
|
|
|||
в мм |
|
|
|
|
||
|
|
ности |
|
|
||
|
|
|
|
|
Фенопласты общего на значения
Аминопласты
Волокниты
Текстолиты
Стеклотексто
лита
Гетинаксы
30—60 |
'5 - 7 |
0,4—0,8 |
150—250 |
|
|
Подача |
в |
направлении |
|
|
|
|
|
6—7 |
Нет |
||||
|
|
|
|
движения |
фрезы |
||||
60—150 |
2—3 |
0,10—0,25 |
250—350 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
30—60 |
| 5—7 |
0,4—0,8 |
150—250 |
6—7 |
Нет |
|
— |
|
|
60—150 |
3—5 |
0,10—0,25 |
| 250—350 |
|
|
|
|
|
|
60—120 |
.5—7 |
0,2—0,3 |
150—200 |
5 - 6 |
Нет |
|
— |
|
|
120—150 |
2—4 |
0,08—0,15 |
200—350 |
|
|
|
|
|
|
60—120 |
6—8 | |
0,3—0,4 |
| 100—200 |
6—7 |
Нет |
Высокое |
пылеобразова- |
||
120—150 |
3—5 |
0,1—0,2 |
1 200—350 |
ние |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
30—90 |
3 - 5 |
0,10—0,15 |
200—300 |
|
Воздухом (допускается |
Рабочее |
место |
следует |
|
|
|
|
|
5—7 |
применение водных |
оборудовать |
отсосом |
||
90—120 |
1—2 |
0,05—0,10 |
350—500 |
эмульсий) |
|
|
|
|
|
60—120 |
2 - 4 |
0,10—0,25 |
100—120 |
6—7 |
Воздухом |
|
|
|
|
120—150 |
1—2 |
0,08—0,10 |
140—180 |
|
|
|
|
|
|
рыва ее во время работы. Остальные приемы и методы работы, применяемые при строгании заготовок из реактопластов и металлов, аналогичны.
Точение
Для точения деталей из реактопластов используют токарные и револьверные станки общего назначения и
специальной |
конструкции. Обработка |
деталей |
из пласт-. |
||||||||||
|
|
|
|
|
масс точением требует оп- |
||||||||
|
Т а б л и ц а |
2 |
ределенной |
заточки |
ин |
||||||||
Геометрические |
параметры |
резцов |
струмента; режим резания |
||||||||||
из различных материалов |
|
|
определяется |
|
свойствами |
||||||||
|
|
|
|
|
материала |
обрабатывае |
|||||||
|
У г о л |
в гра |
мых |
деталей. |
|
|
|
|
|||||
|
|
д у с а х |
|
|
При |
|
точении |
деталей |
|||||
М а т е р и а л р е з ц а |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
из реактопластов |
рекомен |
|||||||||
|
п е р е д |
з а д н и й |
|||||||||||
|
ний V |
а |
дуют |
применять |
большие |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
скорости резания, при этом |
||||||||
Твердые сплавы |
20 |
|
8—10 |
необходимо |
снимать |
тон |
|||||||
Быстрорежущая |
|
|
|
|
кую |
стружку. |
Обработку |
||||||
сталь |
20 |
|
10—12 |
ведут с охлаждением сжа |
|||||||||
Инструментальная |
|
|
|
тым воздухом, |
в |
исключи |
|||||||
легированная |
и |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
тельных случаях для неко |
||||||||||
углеродистая |
15—18 |
10—12 |
|||||||||||
сталь |
торых |
видов |
пластмасс — |
||||||||||
|
|
|
|
|
эмульсией. Скорость |
реза |
|||||||
П р и м е ч а н и е . |
Р а д и у с |
за |
ния |
может |
колебаться в |
||||||||
к р у г л е н и я вершины резца |
1,5—3,0 |
мм, |
пределах |
125—900 м/мин; |
|||||||||
главный угол в плане 45°. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
величина |
подачи малая — |
|||||||
|
|
|
|
|
до |
0,3 |
мм/об. |
|
|
|
|||
Наиболее |
удачна |
конструкция |
проходного |
резца |
с за |
кругленной вершиной. Используют также фасонные резцы, позволяющие объединить несколько операций. Чаще всего такие резцы применяют на станках специального назна чения.
При точении изделий на станках значения углов за точки резца из сталей разных марок по-разному влияют на стойкость резца и степень шероховатости поверхности изделий. Данные по выбору геометрии резцов из различ
ных материалов приведены в табл. |
2. |
Процесс образования стружки |
при точении изделий |
из пластмасс зависит в основном от |
физико-механических |
свойств материала, режима его обработки и геометрии заточки режущего инструмента. Наблюдения показали,
16
что при точении деталей из пластмасс образуется стружка двух видов — прерывистая и непрерывная. Прерывистая стружка состоит из отдельных элементов, слегка скреп ленных между собой. При образовании такой стружки давление, ее на резец непрерывно меняется, вызывая вибрацию резца и снижение качества обрабатываемой
Сечение резца по глабной секущей.
Рис. 2. Основные углы заточки резца
поверхности. Непрерывная стружка образуется, когда геометрия режущей части резца несколько изменена — образован угол наклона % режущей кромки. В результате создается постоянное давление стружки на резец, кото
рый начинает работать без вибрации, и обеспечивается |
|
||
высокая чистота поверхности |
изделий. |
|
|
'Геометрия фасонного призматического резца при точе |
|
||
нии характеризуется' задним углом а, углом заострения Р |
|
||
и передним углом у (рис. 2, а). |
|
||
Передний угол у может быть положительным, отрица |
|
||
тельным |
или равным нулю, |
если средняя, .дхдащшшш |
, |
|
|
Гфо. публичная |
|
2 И . Д . |
ГопороБ |
неу.но - теми;,« - на#'| |
|
|
|
6i!'Jj~.;iQ г»-:а ССОР |
|
ЧИТАЛЬНОГО ЗАЛА
резца в главной секущей плоскости расположена соответ ственно ниже горизонтальной плоскости (перпендику лярно плоскости резания), выше или совпадает с ней.
Наиболее нагруженной рабочей частью резца является передняя поверхность, поэтому ее положение, характе ризуемое передним углом у, оказывает большое влияние на стойкость резца (рис. 2, б). В случае, если угол у поло жительный (рис. 2, в), то острие режущей кромки резца быстро притупляется,- особенно при скоростях резания свыше 100 м/мин. Это объясняется тем, что режущая кромка находится в непосредственной близости к срезае-. мой стружке, которая давит на переднюю грань резца
усамой режущей кромки.
Вслучае, когда передний угол у = 0, сила резания воспринимается частью передней грани резца, более уда ленной от режущей кромки, вследствие чего последняя становится более стойкой.
При фасонном точении изделий наибольшему износу подвергается задняя грань резца, и притупление кромки резца в значительной мере зависит от заднего угла сс. Задний угол должен быть равен 10—12°. При меньшем заднем угле в процессе точения изделий увеличивается трение задней поверхности резца об обрабатываемую по верхность, что ухудшает отвод тепла резания. В резуль тате острие режущей кромки притупляется. При большей величине заднего угла резец, приобретая более острую форму, начинает действовать как клин и скалывает ча стицы материала.
Режущая кромка фасонного призматического резца претерпевает как механический, так и тепловой износ. Механический износ кромки резца частично уменьшается заточкой резца по передней грани,.а тепловой износ может быть, уменьшен правильным выбором угла заострения р , что обеспечивает отвод тепла резания. Поскольку угол
заострения Р и задний угол а связаны |
зависимостью |
а + Р == 90° (при 7 = 0), то, следовательно, |
р = 78-^80°. |
Для лучшего отвода тепла от режущей кромки необхо димо применять резец размерами 8x13 мм; при таких размерах в процессе резания не возникает вибрация резца, отрицательно сказывающаяся на чистоте обрабатываемой поверхности изделия.
Угол наклона режущей кромки % — это угол между режущей кромкой и основной плоскостью. Для обеспече ния угла наклона режущей кромки X = 5° при заточке
резца на станке заточную шлифовальную головку необхо димо устанавливать под этим же углом к горизонтальной плоскости. Для фасонной обточки деталей на станках рекомендуют принимать для резцов из сталей У8А, У10А
(твердость после термической обработки HRC |
62—63) |
оптимальные значения углов а = 10°, (3 = 80°, |
у = 0°, |
X = + 5 ° . |
|
Реактопласты с наполнителем (из асбеста, бумаги, волокна, стекла, графита и пр.) необходимо обрабатывать инструментом с пластинами из твердых сплавов. Резцы следует затачивать так, чтобы передний угол был равен 15°, а задний 10°. Подрезая торец детали цилиндрической формы, режущую кромку резца нужно повернуть относи тельно торца детали таким образом, чтобы вершина резца входила в деталь на небольшую глубину. При этом на поверхности детали не образуются сколы и задиры. При обработке слоистых пластиков со стекловолокнистым или асбестовым наполнителем резцами с твердосплавными пластинами скорость резания должна составлять 125— 150 м/мин.
Подачу, скорость и глубину резания подбирают таким образом, чтобы стружка свободно сходила с резца и полу чалась гладкая поверхность детали без перегрева и обугли вания материала. При обработке стеклопластиков режу щая кромка в результате износа скругляется; может также образоваться площадка износа на задней грани резца, что объясняется последействием обрабатываемого материала.
Характерная особенность процесса изнашивания ин струмента при обработке наполненных пластиков — от сутствие периода полного износа. Поэтому не только износ инструмента может являться показателем его затупления при обработке деталей.
В большинстве случаев механическая обработка изде лий из реактопластов является окончательной операцией. Припуски на механическую обработку, как правило, та ковы, что их снимают за один проход; поэтому черновая и получистовая обработка не характерны для изготовле ния изделий их реактопластов.
На основании изложенного можно заключить, что из нос инструмента отрицательно влияет на качество поверх ности обрабатываемой детали: происходят прижоги, от слоение смолы, скалывание отдельных участков детали, разрушение поверхностной пленки и т. д.,
2* |
19 |