книги из ГПНТБ / Дорфман В.Ф. Газофазная микрометаллургия полупроводников [Текст] 1974. - 190 с
.pdfакторах трудно достичь давления выше 1ат, причем, как правило, парциальное давление компонентов транспор тируемого вещества составляет лишь небольшую долю этой величины. Таким образом, кристаллизация проте кает из среды, .сильно разбавленной газом-носителем.
Основным достоинством проточных реакторов явля ется возможность эффективного управления режимом массопереноса из зоны источника через газовую фазу в зону кристаллизации, а также химическим составом га зовой фазы как в различных пространственных зонах реактора, так и во времени. Это позволяет гибко воз действовать на ход технологического процесса, обеспе чивает сравнительно высокую воспроизводимость ре зультатов и позволяет осуществить сложные многоста дийные процессы получения р — п- и гетеропереходов. Динамические системы могут служить основой для по строения непрерывных автоматизированных технологи ческих линий. Они позволяют также реализовать комп лексные процессы (например, осаждение полупроводни ковых слоев, диэлектрических и металлических пленок в одном аппарате). Это определяет их значение как ос новного современного средства газофазной микрометал лургии.
Статические (закрытые) методы, очевидно, .примени мы только к полностью автономным системам. Основное преимущество закрытых методов — простота аппаратур ного оформления, практически 100%-ный выход (если предотвратить кристаллизацию на стенках), возможность реализации широкого диапазона давлений (до 2—5 ат в незащищенных кварцевых ампулах и до 10 ат и выше при использовании принципа внешнего противодавления). Благодаря этим особенностям статические системы ши роко используются в исследовательской практике. Они имеют и промышленное значение в тех случаях, когда кристаллизация требует применения высоких давлений, для дорогостоящих и радиоактивных материалов, при гомогенизации твердых растворов, для синтеза сложных
ималоустойчивых соединений.
■В статических системах возможно попадание приме сей на стенки реактора и поверхность подложки при от пайке и вследствие герметизации трудно удалить про дукты газового травления. Для решения этой задачи
•предложен целый ряд устройств и методик, как напри мер, в работе Вайды и Кланга [12, с. 229]. Н о отсутст
29
вие газового тіотока, являющеюся непрерывным источ ником 'примесей, играет определяющую роль (наиболее высокоомные слои германия, имеющие р > 5 0 Ом-см-1, получены в закрытой системе [41]).
Основной недостаток закрытых систем — необходи мость отпайки перед каждым процессом, что дорого и непроизводительно. Кроме того, в них весьма трудно ре гулировать режим и направление потока массообмена, что не только онижает гибкость процесса, но и усили вает нежелательное автолегирование и неоднородность распределения скорости роста по длине и сечению реак тора. Поскольку закрытые системы используются глав ным образом в препаративных и исследовательских це лях, подход к их конструированию индивидуален (пред ложено большое число различных конструкций ч приспособлений — качающиеся ампулы с шариковыми затворами, вакуумный кожух для обеспечения однород ности температурного поля и массообмена [12, с. 229], а также многие другие).
Особый случай представляет сэндвич-метод. Он мо жет осуществляться в статических и динамических си стемах (с автономным или полуавтономным массопереносом). Расстояние между плоскопараллельными ис точником и подложкой много меньше их поперечных размеров. В результате маесообмен с окружающей га зовой фазой сравнительно мал и слабо влияет на основ ной процесс переноса вещества' от источника к под ложке.
'Геометрическая форма реактора ц характер газовых потоков в нем отражаются на этом процессе в мини мальной степени. При использовании сэндвич-метода трудно контролировать скорость роста, микрорельеф растущего кристалла и быстро изменять концентрацию легирующей примеси. При выращивании гетероструктур
•не удается избежать образования сравнительно широ кой (более 10 мкм) переходной области твердых рас творов переменного состава.
Однако сэндвич-метод обеспечивает большую ско рость переноса, максимальную чистоту кристаллизую щегося вещества и весьма высокий выход перенесенною вещества (80—90%). Сэндвич-метод целесообразно при менять в тех же случаях, что и замкнутые системы, а также для осуществления интенсифицированных процессов эпитаксиального роста.
30
Разумеется, изложенная выше сравнительная оцен ка методов Г-МП относится лишь « современному техно логическому уровню. Одним из серьезных препятствий к дальнейшему развитию технологии является несопо ставимость результатов, получаемых при проведении исследований различными методами или на различных установках. Кардинальным решением была бы унифика ция технологических условий процессов ГіМ)П, по край ней мере в части режима маосообмепа. Здесь весьма эффективным может быть математическое и физическое моделирование, а также визуализация масоообмена в реакционных аппаратах. Другой подход— создание та ких условий, при которых режим массообмена в окрест ности подложки в минимальной степени зависит от об щего массопотока. Такой квазиизолированной системой
является, как |
уже отмечалось, сэндвич-метод. Более |
||
универсальное |
решение — экранирование |
подложки |
|
[42] — может |
быть |
осуществлено в любых системах |
|
ГМП. |
|
управления процессами |
ГіЖ І и их |
Эффективность |
исследования существенно повысится, если будут разра ботаны методы контроля состава газовой фазы в не посредственной близости от поверхности растущего кри сталла, а также методы микроскопических наблюдений в процессе роста.
ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ В ПРОЦЕССАХ ГМП
Общие замечания
'Основной принцип газофазного металлургического процесса можно сформулировать как требование к го могенности исходной фазы: осаждение должно происхо^ дцть только на поверхности подложки или растущего кристалла, никаких конденсированных продуктов, кроме ■ кристаллизуемого вещества, не должно образовываться; концентрационное расслоение исходной фазы нежела тельно.
Эти условия определяются требованиями к совер шенству структуры полупроводниковых слоев и кри сталлов и, в меньшей степени, кинетическими ісоображе-
31
ниями*. Ta«, в системе Ge — I |
при сравнительно низких |
|||
температурах |
(< 300°С) выделяется твердый |
иодид |
||
G el2, гексагональные пластины которого |
ориентирован |
|||
но оседают на |
германиевых |
подложках |
(111). |
После |
дующий распад G el2 в твердой фазе приводит к эпитак сиальной 'Кристаллизации германия [42] (сам факт ориентированного выделения G el2 отмечался значитель ное ранее [44]). Но структурно-морфологические свой ства эпитаксиальных слоев при этом сильно ухудшают ся. Чаще промежуточные соединения легкоплавки и вы деляются в жидком состоянии. Это наблюдается, на пример, в системах Ge — I и S i —-I при больших давле ниях, когда осуществляются параллельно газофазный и жидкофазный перенос. Монокристалличность роста гер мания или кремния при этом не нарушается, но морфо логически эпитаксиальные слои оказываются неоднород ными [45]. Возможен также ювазигомогенный механизм осаждения через жидкую (капли) или твердую (микро-
кристаллы) фазу, |
что наблюдается, |
в частности, |
в си |
стемах Ge — Cl — |
Н [46] и Ge — I |
[42]. Но и |
в этом |
случае ухудшаются структурно-морфологические свой ства слоев (см. ниже, стр. 94 п далее).
Хотя в принципе не исключено, что при определен ных условиях возможно получение твердотельных струк тур с заданными свойствами путем кристаллизации упо рядоченной гетерогенной среды, при современном состо янии технологии выращивания кристаллов указанное требование к гомогенности исходной фазы следует счи тать обязательным. Таким образом, вводится опреде ленное ограничение по температуре (минимальнаятем пература в реакторе должна быть выше точки конденса ции наименее летучего из компонентов газовой фазы) и по степени отклонения системы от равновесия (пересы щение должно быть ниже критического для гомогенного зародышеобразования). Фактически эти ограничения не являются жесткими.
На рис.7 показаны диапазоны температур и давлений, в которых достигается ориентированная кристаллизация германия, кремния, арсенида и фосфида галлия иодидным методом. Как видно, для каждого вещества диапа-
1 В качестве иллюстрации к последнему случаю в металлургии чистых металлов можно указать систему Zr—I, где при определен ных температурных условиях возможно выделение низколетучего соединения Zrl2, подавляющего перенос циркония [43].
32
Рис. 7. Диапазоны температур и давлении, в которых реализуется эпитаксиальный рост кремния (У), герма ния '(2), фосфида (3) и арсенида і(4) галлия иодндным методам: мижние наклонные линии отвечают началу конденсации иодидов, верхние горизонтальные — плав лению 'полупроводников. Для кремния и германия ука заны линии, разграничивающие области переноса и вы сокотемпературную зону (направление А) и а низко
температурную зону (направление В)
зон допустимых темлератур столь широк, что оказывает ся 'возможным в одинаковых условиях выращивать кристаллы весьма различных материалов.
Степень отклонения системы от равновесия определя ется прежде всего выбранным методом: в замкнутых
2 Зак. 495 |
33 |
|
системах и сэидвнч-'методе пересыщение ограничено ус ловиями .массообмена. В динамических системах с-'внеш ним синтезом исходных реагентов в зону кристаллизации можно вводить газовую фазу сильно неравновесного сос тава; целесообразность интенсификации процессов этим способом определяется соотношением энергий активации гомогенной (£гом) и гетерогенной (Егет) реакций, а также величинам и Е гет для подложек и стенок аппаратуры. Н е посредственно для процессов газофазной металлургии эти измерения .провести трудно, 'поскольку здесь протека ют не собственно гомогенные, а квазигомогенные реакции: после выделения в объеме газовой фазы микрокристал ликов последние служат гетерогенным катализатором; с другой стороны, при гетероэпитакспи уже начальная ста дия изменяет характер поверхности подложки. В качест ве иллюстрации в табл. 2 приведены значения Е гом— £Ѵет для некоторых хорошо исследованных реакций [47].
Понижение энергии активации некоторых реакций |
при введении |
2 |
|||||||
|
Т а б л и ц .а |
||||||||
|
гетерогенного катализатора [47] |
|
Понижение |
||||||
|
|
Е |
, |
|
|
||||
|
|
|
|
энергии акти |
|||||
|
|
Энергия акти |
|
|
|
E |
E |
|
|
|
Реакция |
вации ГОМ |
|
Гетерогенный |
вации |
— |
|||
|
|
ГОМ |
|||||||
|
кал/моль |
|
катализатор |
— |
|
гет, |
|
||
2НІ ->■ |
Н2 + I, |
44000 |
|
pt |
|
кал/моль |
|
||
|
|
30000 |
|
||||||
2N..0 - |
2' N. + О , |
58500 |
|
Au |
|
19000 |
|
||
|
Pt |
|
26000 |
|
|||||
2NH3 - |
N . - f 3 Н . |
78000 |
|
Au |
|
29500 |
|
||
|
W |
|
39000 |
|
|||||
|
|
|
|
Mo |
|
36000 |
|
||
|
|
|
|
Fe |
|
36000 |
|
||
СН4 ->■ |
С + 2 Н 2 |
80000 |
|
Os |
|
31000 |
|
||
|
Pt |
|
20000 |
|
|||||
2 S02 + О . - 2 S03 |
60000 |
|
Pd |
|
28000 |
|
|||
НСООН -> Н .0 + СО |
|
|
Pt |
|
45000 |
|
|||
|
|
Стекло |
|
24500 |
|
||||
|
|
|
|
Ag |
|
31000 |
|
||
|
|
|
|
Pd |
|
25000 |
|
34
Как видно из табл. 2, 'понижение, энергии активации при гетерогенных реакциях весьма специфично по отно шению к природе катализатора. Эта закономерностьнмеет іпервосте.пеніное значение для ГМ П , поскольку на ней основано избирательное протекание кристаллизации на подложках ‘(вместо (Неуправляемого осаждения .на стей ках), а также селективная эпитаксия.
Скорость гетерогенных реакций и, следовательно, ско рость кристаллизации из газовой фазы определяются также плотностью активных центров. Последняя сущест венно зависит от качества подготовки поверхности. Эти обстоятельства необходимо учитывать при выборе и под готовке материалов для элементов внутренней конструк ции ГМ П , ів особенности контактных масок.
Термодинамика процессов переноса
Термодинамические особенности процессов ГМП проявляются в системах с конденсированным источни ком. Движущей силой переноса является разность пар циального давления компонентов в реакционных зонах (за исключением некоторых специальных случаев, рас смотренных ниже). В реакторе всегда имеется «нейтраль ная» область (в предельном случае — сечение), распо ложенная между зонами, в которой состав газовой фазы совпадает с равновесным. По обе стороны от нейтраль ной области парциальное давление каждого из компо нентов газовой фазы отличается от равновесного, причем знаки отклонения противоположны в зонах источника в подложки (недосыщение— у источника, пересыщение — у осадка); схематически это показано на рис.8. Очевид но, что при не слишком больших разностях температур источника (Гц) и подложки (Т„) можно полагать темпе
ратуру нейтральной области (Г) равной Ѵ2 (Гц+Гп). Количество вещества, переносимого в единицу време
ни, в равной степени определяется степенью насыщения газовой фазы в зоне источника и истощения при кристал лизации в зоне подложек. Из простейших соображений симметрии ясно, что наиболее благоприятные с точки зрения скорости переноса и выхода процесса условия достигаются в том случае, когда концентрации компо нентов в нейтральной области газовой фазы пропорцио нальны .стехиометрическим коэг1 ' а они участвуют в реакции
2* Зак. 496 |
35 |
Например, парциальное давление компонента С, рс в нейтральном сечении при оптимальных условиях опре делится выражением Рс = c P s/(6 + с -|- . ..) .
Отсюда для каждого выбранного значения полного давления газовой фазы Pz оптимальное значение сред-
Рис. 8. Температурный про филь реактора (а) и изменение парциального давления актив ного (насыщенного) компонен та газовой фазы по длине ре
актора (б):
/ — динамический |
режим |
(метод |
|||||||
потока); |
2 |
— статический |
режим |
||||||
(закрытый |
метод), |
скорость |
про |
||||||
цесса |
лимитируют |
реакции |
в |
зоне |
|||||
источника; |
3 |
— то |
же, но лимити |
||||||
руют |
реакции |
в |
зоне подложки; |
||||||
4 |
— то |
же, |
ио |
лимитируют |
реакции |
||||
в зоне |
источника и подложки; |
5 — |
то же, но лимитирует диффузия в
газовой фазе. Пунктиром показана теоретическая (равновесная) кри
вая
Источник Подложка
ней температуры определяется из уравнения константы равновесия Кр для нейтрального сечения:
cPz |
\ь |
Ьь |
Pz |
(Г+ ...) - ( Н - ...) |
bPz |
||||
\Ь -Ь с 4~••■ /) |
СС |
|
||
|
b + c + ... |
|
||
|
у |
|
|
|
+ с + . . . |
расчеты, |
производимые с помощью |
||
Более сложные |
||||
современных вычислительных |
средств (например, [28, |
с. 13]), не дают существенных уточнений по сравнению с этой простой формулой. Из приведенного уравнения сле дует, в частности, что для транспортных реакций, в кото
рых число 'молей 'газообразных 'компонентов |
не__ изме |
|
няется, оптимальным является соотношение |
КР (,Т) = |
1, |
|
независимо от общего давления Pz', при с+...Ф Ь+... огь
.тимально К Р (Т) < 1 при Р 2 С 1 ат и К Р (Т)~>\ при
1 ат.
36
Оптимальное соотношение между температурой и об щим давлением можно выразить также в виде
|
|
|
Т = |
АН |
где |
d = R |
l n |
A S — d — f ln Яѵ ’ |
|
|
------------------------------------------- |
; |
bb...(6 + c+ ..-)(<r+ ---)- ( &+--->
/= Я [ ( с + . ..) - ( & + ...)]•■
Отсюда видно, что характеристическая средняя тем пература транспортной реакции тем ниже, чем выше аб солютная величина энтропии AS, чем больше изменяется число молей газообразных компонентов в ходе реакции ,и чем ниже тепловой эффект реакции АН . Однако реак ции со слишком низким тепловым эффектом также неже
лательны. Это можно |
проиллюстрироватьЬВГ с ^г- |
на примере |
||
простейшей из |
встречающихся на практике химических |
|||
транспортных |
реакций |
Атп + |
Г |
Пола |
гая, что перепад температур между зонами-сравнительно
|
|
АТ |
RT2 |
|
|
|
|
|
||
мал, |
т. е. |
<С д |
н |
найдем |
с учетом |
приведенного |
||||
|
||||||||||
выше оптимального соотношения |
рс/Р-£- |
’ |
||||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
АРг |
|
дРс |
Ру. АН АТ |
||||
|
|
|
|
дТ А Т |
(b + с) R T 2 |
|||||
т. е. |
при снижении |
величины |
2А Н |
|
||||||
|
|
и при прочих равных |
условиях -скорость переноса уменьшается приблизительно по линейному закону.
Очевидно также, что при значениях Р х , для которых последнее уравнение дает отрицательные значения Т,
|
А Н , |
|
эффективный транспорт вообще не может быть осущест |
||
влен. При больших величинах AS, имеющих знак, проти |
||
воположный |
|
это справедливо во всем диапазонеА Ндав— |
лений (в качестве примера таких реакций можно привес |
||
ти реакцию |
МпСІ2г= іМ п ,к+'С1гг для которой |
=69840 кал, а AS = 81,05э. е [48]). Введем параметр р,-,
характеризующий содержание элемента і в газовой фазе:
Р/=Ev,-p,-рі, |
где ѵ,- — число |
атомов |
переносимого эле |
мента в молекуле соответствующего газообразного сое |
|||
динения, |
— парциальное |
давление |
этого соединения. |
Очевидно, что при переносе сложных |
полупроводников |
||
типа |
|
|
я* |
А пВ тС г |
могут быть введены параметры р / , р |
||
Рс. |
|
( |
|
характеризующие концентрацию каждого из компо- |
центов. Аналогично определится и концентрация тран спортирующего реагента /: р) — Zvjpj. Тогда параметр
о |
Ра |
|
характеризует степень насыщения |
тран- |
||||
Рі |
|
|||||||
д , = |
- — |
|
||||||
спортирующего реагента |
компонентом |
А , |
т. е. |
атомное |
||||
соотношение |
концентраций транспортируемогоі |
и тран |
||||||
спортирующего элементов в газовой фазе [49]. Равновес |
||||||||
ное значение этого параметра для компонента |
обозна |
|||||||
чим через |
R i. |
Тогда при |
R i> R °i |
газовая фаза пересы |
||||
|
|
щена транспортируемым 'веществом и, если величина пе ресыщения выше 'критической, происходит кристаллиза
ция. При |
R i< iR і |
транспортируемое вещество переходит |
|||||||||
в газовую фазу. |
Например, в системе Ge — I, в которой |
||||||||||
протекает реакция |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
GeTB 4~ Gel-i,. ч z G e l^ , pGe = рСеІз + |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
+ PGeI, И Pi |
= 4 РооЦ + |
2 Рс с і2- |
|
|
|
||
Для |
конкретного соединения величина |
R i |
имеет фик |
||||||||
сированное |
значение. В |
частности, |
для |
G el2 |
R gë— |
0,5, |
|||||
а для G e l4 Дое=0,25. На диаграмме, |
представленной на |
||||||||||
рис. 9 |
а |
[50] |
два |
луча |
(штрих-пунктирные |
|
линии) с |
||||
|
|
а |
|
|
Рис. Ѳ. Зависимость |
p*=f(p*)'- |
|
|
||
— система G e — I; |
б |
— система тн<па Ge |
— I — Н |
(некоторые |
компоненты |
|||
фазы не |
содержат транспортируемого івеідества). Стрелками |
показаны на |
||||||
|
|
правления маіосопереноса при различных давлениях |
область |
|||||
наклоном tgoci = 0 ,5 н tga2==0,i25 ограничивают |
||||||||
возможных состояний системы |
(термическая |
диссоциа |
||||||
ция иодидов не учитывалась). Кривые внутри |
|
этой об |
||||||
ласти соответствуют равновесным состояниям |
|
системы |
||||||
Ge — I |
при'различных температурах, |
причем |
Т і > Т 2. |
|||||
|
38