![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ванюков, А. В. Теория пирометаллургических процессов учеб. пособие
.pdfо
CКL
6 >
t75
I
О
«
u_
I
О
о
bu
о
CJ
{-
U
ü
ч* en
0O
H 5
O
FeO
'
,Fe30 0
1
O O \ CL
4.
U s
a
компонентов в системе FeO—Fe30 4—SiOj при 1320° С:
значения ра . Наибольшую активность имеют ионы кис-
ликова, равновесное давление кислорода при темпераза. Это естественно, если учесть, что по данным И. С. Ку ликова, равновесное давление кислорода при темпера турах 1370— 1390° С будет равным ІО-18 ат над системой
Si0%
Si—S i02, ІО-10 ат — над системой Fe—Fe(i_K)0 и уже ІО-7 ат над системой вюстит — магнетит.
Активность магнетита в шлаковых расплавах значи тельно выше молярной доли этого компонента, что сви детельствует о большом положительном отклонении этих растворов от идеальных систем. Положительные откло нения от закона Рауля, хотя и несколько меньшие, чем
у магнетита, наблюдаются и для закиси железа. Силь ное положительное отклонение активности магнетита не должно удивлять. Трехвалентное железо — сильный ка тион, способный образовывать собственные сиботаксические группировки. Слабо связанные с массой распла ва, они вытесняются на периферию, выполняя функции поверхностно-активного компонента, снижая поверхно стное натяжение расплава. Катион Fe2+ также довольно сильный в энергетическом отношении. В бинарных сили катах при концентрации 40% (мол) FeO расплав рас слаивается в связи с этим на две жидкости (см. рис. 50). Стремление к расслаиванию системы приводит к микро неоднородности расплавов и некоторому увеличению ак тивностей FeO и Fe30 4 при повышении содержания S i02
впределах существования гомогенного расплава.
Сповышением температуры в принятых небольших пределах область гомогенности расплавов в системе FeO—Fe30 4—S i02 увеличивается незначительно, также слабо растет активность компонентов.'
Рассмотренная-система имеет большое значение для цветной металлургии. Пользуясь полученными данными можно рассчитать многие химические взаимодействия, протекающие с участием шлаковой фазы. В качестве при
мера рассмотрим растворение свинца в силикатном рас плаве. Как было показано авторами, растворимость свин ца в железистом шлаке определяется главным образом развитием реакции:
Pb+ (Fe30.,)5: (РЬО)+ 3(FeO), |
(V.30) |
т. е. зависит от парциального давления кислорода в га зовой фазе. В табл. 8 приведены результаты прямых экс периментов по определению растворенного свинца в же лезистом шлаке в зависимости от ра и расчетные дан
ные, полученные с помощью использования величин ак тивностей FeO и Fe30 4 по диаграмме рис. 98.
Концентрация РЬО вычислена из соотношения:
(V.31)
a FeO'
где К — константа равновесия реакции.
Хорошая сходимость результатов свидетельствует о надежности данных по активностям окислов железа. Эти
данные могут быть использованы для расчета взаимо действий в конвертерном процессе, при отражательной плавке и в других пнрометаллургических процессах.
Строение сульфидных и штейновых расплавов изу чено значительно хуже, чем шлаковых. Поэтому выбор достоверной физической модели сульфидного расплава, которую можно было бы положить в основу теоретиче ских расчетов для оценки термодинамических свойств таких систем пока затруднителен. Тем не менее извест ны многие попытки использовать обычную и усложнен ную теории регулярных растворов для расчета термоди намической активности компонентов сульфидных рас плавов. Большая работа в этом направлении проводится Б. П. Бурылевым, предложившим формулу для опреде-
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
РАСТВОРИМОСТЬ СВИНЦА В ШЛАКЕ В ЗАВИСИМОСТИ |
|||
|
ОТ ПАРЦИАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ О, |
В ГАЗОВОЙ ФАЗЕ |
||
|
|
|
Содержание |
(P ЬО) в шлаке, % |
7-» |
°F e 3Oi |
°FeO |
расчетные |
эксперимен |
P Q % ат |
||||
|
|
|
данные |
тальные |
3,05 -10-6 |
0,28 |
0,28 |
1,26 |
0,72 |
2,25- ІО-6 |
0,13 |
0,30 |
0,47 |
0,55 |
1,95- ІО-6 |
0,17 |
0,37 |
0,36 |
0,33 |
1,53-ІО-5 |
0,103 |
0,35 |
0,27 |
0,30 |
3,0 6 -1 0 -“ |
0,025 |
0,42 |
0,03 |
0,06 |
ления коэффициента активности серы (ys ) в тройных
сплавах на основе железа Fe—Me—S, для случая, ког да Me образует с железом растворы замещения:
_2xs |
|
2а-Me |
|
|
R T In у. |
4>s_s -I- |
|
' T A / C— S |
|
l Fe + х Meм |
Fe T |
|
||
|
л А1е |
|
||
Fe ■XMMee.-^QF c —Me |
R T ln (; Fe |
Me |
*s)> |
(V.32) |
где x Fc, x Mc, x s — атомные доли соответствующих компо нентов;
Qpe- м е — теплота смешения компонентов; tps_s, cP/Ue_s — энергии взаимодействия.
Энергию взаимодействия определяют по выражению:
Фі-/ = Т |
(ѵ.зз> |
где и ._.— взаимная потенциальная энергия пар |
ато |
мов растворенного вещества; N — число Авогадро;
г— среднее координационное число квазире шетки.
Предложенные уравнения |
вытекают (Ѵ.28), (Ѵ.29) |
|
и (Ѵ.31) |
из общего уравнения регулярных растворов |
|
аГе> |
аСо^Са |
аМ'&і |
Рис, 99. Активность (/) н коэффициент активности (2) компонен тов в системах Fe—S (а), Со — S (б), Ni—S (в) в зависимости от
мольной доли металла ( х ) в расплаве
те
(V.23) и поэтому являются полуэмпирическими. Расчет ные коэффициенты активностей по этим уравнениям не плохо согласуются с экспериментальными для систем Fe—S. Со—S, Си—S и тройных систем на основе желе за при относительно небольших концентрациях серы (до нескольких атомных процентов). Расплавы, содержащие никель, выпадают из этих зависимостей. Расчет актив ностей компонентов сульфидных расплавов с большими концентрациями серы не дает надежных результатов. Так же как и для шлаковых расплавов в этом случае целесообразнее использовать экспериментальные данные.
На рис. 99 представлены значения активностей ме таллов и серы в бинарных системах Fe—S, Со—S, Ni—S, в зависимости от мольной доли (х) компонентов. Эти экспериментальные данные получ_ены при 1300° С С. Е. Вайсбурдом. Активности металлов в сульфидных
расплавах резко возрастают от сотых долей при соста вах, близких к стехиометрическим сульфидам, до значе ний равных 1 при составах, отвечающих кристаллиза ции металла из расплава. В стехиометрических жидких сульфидах аРс= 0,024 для расплава FeS, аСо=0,01
для CoS и aNi = 0,165 для Ni3S2.
В изученных системах (см. рис. 99) наблюдаются знакопеременные отклонения от закона Рауля, коэффи циенты активности меняются от сотых долей единицы до
Рис. 100. Диаграмма изоактивностей |
Рис. 101. Диаграмма изоактнвностей |
железа в системе Cu—Fe—S |
железа в системе Ni—Fe—S |
1,2— 1,4. Активность металлов при любом составе жид кости убывает от железа к никелю. Это говорит об уве личении прочности связи с серой в ряду Fe—Со—Ni. Ак
тивность серы в системах M e —S была |
рассчитана по |
экспериментальным данным активностей |
металла с ис |
пользованием известного уравнения Гиббса — Дюгема. В качестве стандартного состояния приняты расплавы стехиометрического состава, активности серы в которых а5 приписывалось значение равное единице. На проч
ную связь между металлом и серой в рассматриваемых расплавах указывает также резкое падение (в сотни раз) величин as с ростом металлизации расплавов.
На рис. 100—103 по данным С. Е. Вайсбурда пред ставлены диаграммы изоактивностей железа в системах Си—Fe—S, Ni—Fe—S и Со—Fe—S и изоактивностей никеля в системе Ni—Fe—S при температуре 1300° С.
Активность железа во всех трех системах повышает-
ся с ростом его концентрации н по мере уменьшения со держания серы в расплаве. Введение в систему FeS ме таллов резко увеличивает коэффициент активности же леза. При этом наибольший рост наблюдается в случае
Рис. 102. Диаграмма |
изоактивностеП |
Рис. 103. Диаграмма изоактивностеП |
железа в системе |
Со—Fe—S |
никеля в системе Ni—Fe—S |
меди. По-внднмому, элементы, такие как Со, Ni, Cu с большим сродством к сере, стремятся окружить себя большим количеством атомов серы, высвобождая желе
Os |
|
|
зо. На это же |
указывают зна |
||||
|
|
чения |
активности |
серы |
при |
|||
|
|
|
||||||
|
|
|
температуре |
|
1300°С в стехио |
|||
|
|
|
метрических |
|
(рис. |
расплавах |
||
|
|
|
M e xS y—FeS |
|
104), |
проч |
||
|
|
|
ность связи |
металлов с серой |
||||
|
|
|
возрастает |
в |
ряду Fe—Со— |
|||
|
|
|
Ni—Cu. |
Неодинаковая |
проч |
|||
|
|
|
ность связи у различных ме |
|||||
|
|
|
таллов с серой приводит к воз |
|||||
|
|
|
никновению |
|
микронеоднород |
|||
Рис. 104. |
Диаграмма актив |
ности в сложных |
сульфидных |
|||||
ностей |
серы |
в системах |
||||||
CoS-FeS |
(/), |
NioSs—FeS (2) |
расплавах. |
|
|
|
|
|
н CusS—FeS (3) в зависимо |
Данные |
по |
активностям |
|||||
сти от |
состава |
|||||||
|
|
|
компонентов |
|
в |
сульфидных |
||
раммами изоактмвностеи |
расплавах в сочетании с диаг |
|||||||
компонентов в шлаковых сис |
темах позволяют широко пользоваться термодинамичес кими расчетами для оценки различных равновесий в пирометаллургических процессах.
Однако данных по активностям компонентов в слож ных штейновых системах, содержащих растворенный кислород, пока почти нет.
ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОКОНТРОЛЯ И ЗАДАЧИ
1.Почему теплота испарения вещества значительно больше теп лоты его плавления?
2.Какую роль играют шлаки в цветной металлургии, почему так важно изучение их свойств?
3.Как изменяется величина энергии связи катионов — модифи каторов с кислородом с увеличением их порядкового номера, напри мер по I А группе?
4.Добавка каких катионов — модификаторов способна вызвать расслаивание силикатного расплава и почему?
5.В какой из перечисленных ниже систем вероятна (согласно критериям Юм — Розерн) полная взаимная растворимость в твердом состоянии:
A g— Li; |
Ag—Au; Ag—Zn? |
|
|
|
|
|
|
6. Пользуясь |
диаграммой системы |
S i0 2—CaO показать, |
какими |
||||
приемами и при каких условиях |
из соединения 3C a0-2Si02 |
можно |
|||||
получить 2C a0-Si02 и сохранить его до комнатной температуры? |
|||||||
7. Определить |
вариантность |
системы СаО—S i02 в точках, соот |
|||||
ветствующих: |
1) |
температуре |
1500° С |
и |
60% СаО; 2) |
1800° С и |
|
18% СаО. |
|
|
|
|
существуют |
в |
системе |
8. Какие фазы и в каком соотношении |
|||||||
CaO—Si02 при: 1) |
1600° С, 20% СаО; 2) |
1300° С, 68% СаО. |
|
|
|||
9. Почему для устойчивых соединений характерна более острая |
|||||||
форма максимума на линии ликвидуса? |
для |
сплавов системы |
FeO— |
||||
10. Начертить |
кривые охлаждения |
||||||
S i0 2, содержащих: |
|
|
|
|
|
|
|
I) 30%FeO, |
2) 38% Si02. |
|
|
|
|
|
11.Почему в системе FeO—S i02 для сплавов, богатых S i02 на блюдается область расслаивания в жидком состоянии?
12.Какое количество каждого из компонентов системы СаО—
SiÖ2—А120з (в процентах) содержится в анортите?
13. Сколько и каких компонентов надо добавить к соединению
ЗСаО-АІаОз чтобы получить гелеинт |
(система СаО—SiOa—АЬОз)? |
14. Почему при анализе систем, |
содержащих такие соединения, |
как вюстит или закись меди, необходимо пользоваться правилом фаз Гиббса в виде: С = К —Ф + 2?
15. Какая твердая |
фаза и в каком количестве в системе FeO— |
S i02—РегОз находится |
в равновесии с расплавом, если парциальное |
давление кислорода равно 10-8 ат, а содержание S i0 2 в расплаве со ставляет 25 %?
16. Какие изменения в фазовом составе расплавов FeO—S i02 будут происходить при постепенном увеличении давления кислорода? Как при этом меняется температура плавления шлака?
17. Какие параметры системы и как необходимо изменить, чтобы фигуративная точка, определяющая состояние системы, перемести
лась из области фаялита в область первичной кристаллизации маг нетита?
18. Чем обусловлено высокое (до 20%) содержание магнетита
вконвертерном шлаке?
19.Почему введение в шлаковый расплав катионов — сеткообра-- зователей уменьшает поверхностное натяжение?
20.О чем говорит отрицательное или положительное отклонение молярного объема расплава от правила аддитивности?
21.Как и почему меняется плотность жидкого шлака с ростом температуры?
22. Какой расплав и почему имеет большую вязкость: Si02; S i02-CaO или Si02-Na20?
23: Как меняется вязкость шлака при выпадении из него твер дой фазы? Какая зависимость отражает это изменение?
24.Чем объясняется более резкое снижение вязкости шлака при добавлении окислов щелочных металлов в CaF2 по сравнению с до бавкой того же молярного количества окислов щелочноземельных ме таллов?
25.Почему при увеличении содержания в шлаках комплексооб разующих окислов вязкость расплавов возрастает?
26.У силиката бария или кальция при одинаковой степени кис лотности больше величина поверхностного натяжения и почему?
27.Чем объясняется аномальная зависимость поверхностного на тяжения от температуры для большинства шлаков цветной метал лургии?
28.Почему уравнение Нернста—Эйнштейна неприменимо для
шлакового расплава, содержащего вгостит?
29.Какие свойства сульфидных расплавов подтверждают значи тельную долю в них ковалентности связей?
30.Как меняется коэффициент электропроводности жидкого
сульфида при изменении |
его состава вблизи стехиометрического? |
||
31. |
Сколько |
степеней |
свободы имеет псевдобинариая система |
FeS—Cu2S в точках с координатами: |
|||
1) |
1050° С и |
10% Cu2S; |
2) 960° С и 39% Cu2S; 3) 1000° С и |
|
80% Cu2S. |
|
|
32. Определить по диаграмме FeS—Cu2S состав фаз, на которые расслаивается жидкость, лежащая внутри гетерогенной области:
1)при 1245° С; 2) 1390° С.
33.Какие контейнеры применяют для транспортировки штейна? Можно ли использовать стальные ковши?
34.В чем различие составов штейнов восстановительных плавок
иокислительных процессов?
35.Фаза какого состава в системе PbS—FeS находится в рав новесии при данных Р и Т с другой жидкой фазой состава:
1) 60% Pb, 29%Fe, 11%S; 2) 33% Pb, 41% Fe, 26%S;
3)6% Pb, 75% Fe, 19%S.
36.Можно ли в системе PbS—FeS при температуре 1200° С по лучить однофазный сплав, содержащий 10% S? Какое в нем должно быть содержание железа и свинца?
37.Какое влияние на плотность медных штейнов оказывает: