книги из ГПНТБ / Мирцхулава, Ц. Е. Надежность гидромелиоративных сооружений
.pdfТакже после подстановки |
(156) в |
(153) имеем: |
|
||
и г |
(д- * ) 2 |
|
(1 8 9 ) |
||
т = л — ехр |
|
||||
где Ф — интегральная функция |
Лапласа. |
|
|||
Если рассматривать выбросы за нулевой уровень, то есть при |
|||||
а —х, последняя формула |
упрощается и принимает вид: |
|
|||
|
т= я — . |
|
(160) |
||
С приемлемой для практики точностью можно допустить |
[105] |
||||
|
|
2 |
™0 У |
(161) |
|
где |
|
|
Mi |
|
|
|
|
v0= |
|
(162) |
|
|
|
|
То |
|
|
А'о — среднее число нулей |
случайного процесса за время Т0, |
||||
va= v 0 |
ехр |
(а—х)~ |
(163) |
||
|
|
|
2 |
з, |
|
Уравнение закона изменения среднего числа выбросов |
(163), |
||||
впервые полученное Райсом |
[156], |
является фундаментальным |
уравнением статистической радиотехники. Для прогноза выбросов отрывающих напряжений донных пульсационных скоростей за уро
вень Rd зависимость (163) может |
быть записана следующим |
об |
|||||
разом [82, 83, 84, |
117]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г _ (Rd- Ч ь У |
|
|
(164) |
|
|
|
|
ехР |
2 |
|
|
|
|
|
д |
|
2а |
|
|
|
|
|
|
'■уД |
|
|
|
|
Значение |
";,д |
устанавливается |
по зависимости |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
No |
|
|
|
|
|
|
~’Д |
То |
|
|
|
где No — среднее |
число нулей случайного |
процесса |
ф ( т Сд) |
за |
|||
время Т0, которое определяется |
подсчетом |
числа |
пересечений |
кривой процесса среднего уровня Rd-
Процесс размыва связных грунтов характеризуется тем, что наряду со скоростями потока, вызывающими отрыв, размыв, из меняется и сцепление между агрегатами, обусловливающее со противляемость отрыву Rd- Согласно проведенным исследованиям [76], принимаем, что изменение сопротивляемости отрыву (сцеп ления) подчиняется нормальному закону распределения.
ПО
В единицу времени средняя частота отрыва агрегатов (отка зов) может быть установлена по выражению
v = |
I '>R ср(Rd)dRd; |
(165) |
|||
|
|||||
ф (Rd)= "7 |
= |
exp |
(Rd-~RdY2 |
(166) |
|
2 an |
|||||
V |
2 * Go |
|
|||
Внося соответствующие |
значения |
в (165), получаем: |
|
‘ |
( R d - Ч д)2" |
1 |
v = \ %ЛехР |
. 2о| |
/ 2 7 4 6 Х Р |
|
Ч - |
|
|
|
|
|
exp |
(Rd тг/д )' |
/ 2 nzRd |
9яа |
|
|
Ч'Д |
|
{ R d - R d Y - |
dR.d; |
|
|
2 4 |
|
|
|
|
|
|
L |
R d |
|
J |
|
|
|
(167) |
|
(Rd-"d)2 |
d R d . (168) |
|
|
24 |
|
|
Последнюю зависимость можно представить следующим обра зом:
Ч |
г ехр ' |
[Rd-*T- |
(Rd—*vд )' |
(169) |
|||||
2(®ь +af |
) |
||||||||
|
J |
|
|
23 |
|
||||
|
|
|
Ч Ч + А V<\Rd |
|
|
|
|||
|
|
|
a= |
d |
r^T |
|
|
|
|
|
|
|
|
с'д |
|
|
|
||
|
|
|
|
a- |
<Jb, |
|
|
|
|
|
|
|
|
■®д |
Rd |
|
|
|
|
|
|
|
|
°Rd +°; |
|
|
|
||
|
h = |
/2,? |
exp |
(Rd~aУ |
dRri |
(170) |
|||
|
23 |
||||||||
В зависимости (170) интеграл /\ берется |
от 0 до оо. |
При нор |
|||||||
мальном законе распределения, |
согласно |
правилу |
трех сигм |
||||||
а = 3 "/р> интеграл 1\ |
с пределами от —оо до -f-oo равен |
^ 1 . |
|||||||
Таким |
образом, .средняя |
частота выбросов |
в единицу времени |
||||||
|
v = |
'г/д |
Ч-д |
|
(Rd |
т г / \ ) ” |
(171) |
||
|
|
■------ехр |
2 (gB |
у |
) |
||||
|
|
|
|
|
Rd' |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Установление закономерности распределения выбросов, необ ходимой для определения вероятностей Р, сложная задача, тре бующая тщательного анализа реализации случайных процессов.
В связи с редкостью возникновения подобных ситуаций для про стоты принимаем закон распределения пуассоновским.
Вероятность появления п превышений уровня Rd за время Т запишется в следующем виде:
Р = |
( Т у) 11 |
_ , г |
(172) |
-—— е |
|
п\
Входящим в это выражение единственным параметром явля ется математическое ожидание числа выбросов. Так как отрыв
агрегата исключается лишь в том случае, |
когда п = 0 , |
имеем |
|||||
|
Р = |
е~'т. |
|
|
|
(173) |
|
Совместно решая уравнения (171) и (173) относительно т„д , |
|||||||
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
г _ |
|
|
______________ |
; |
(174) |
||
|
|
|
-2 1 |
п ( |
1п Р |
|
|
1 + - |
|
'[Тч |
|
|
|||
|
V |
' |
|
|
|||
|
То , |
|
|
|
|
|
|
|
т = |
|
|
|
|
|
( 1 7 5 ) |
|
1 / о ? * д |
+ а ^ |
|
|
|
|
|
Следовательно, характеристикой надежности служит |
|
||||||
Т|П= 1 + |
у < Д |
„ |
/ .2Щ( |
Z lnP |
|
(176) |
|
|
|
У |
|
|
Td |
|
|
Уравнение предельного состояния агрегата |
(150), |
используя ха |
|||||
рактеристику надежности, можно записать» так: |
|
|
|||||
|
R iX v - |
Rd. |
|
|
|
(177) |
|
|
m |
J |
|
|
|
|
|
Проводя аналогичные выкладки, как в [72, 76], получим за висимости для допускаемых (неразмывающих) донных и средних скоростей:
V.&Я.доп |
2 |
gm |
|
|
|
|
(178) |
|
2,б70 тг)„[("Гг Т о ) r f + 1 , 2 5 |
( С ун ] ; |
|||||||
v/■/.ДОП |
’ d ) У |
2 ,6 |
[ ( Тг — |
То) |
1,25СУН |
(179) |
||
|
|
f0^H |
|
|
|
|
||
Расчет |
по полученным |
формулам |
требует |
установления |
||||
аLZf д и aRа, . |
Имея |
данные |
о |
сцеплении |
в |
состоянии |
полного |
112
водонасыщения, |
нетрудно установить aRd . Что касается ат , |
|
v\ |
являющегося среднеквадратическим отклонением тид , зависящим
от квадрата пульсационных скоростей в придонном слое, то оно устанавливается по данным измерений пульсационных скоростей потока с аналогичным режимом. Для установления этого пара метра можно использовать различные корреляторы, предназначен ные для вычисления систематических составляющих дисперсии, и корреляционные функции стационарных случайных процессов, зафиксированных на осциллографичёской ленте.
С .помощью полученных формул, используя характеристику т)п, являющуюся функцией надежности, можно установить до пускаемые (неразмывающие) скорости течения водного потока, которые обеспечат безотказную работу размываемого основания
сзаданной надежностью с вероятностью Р. Зависимости .дают
возможность |
учитывать срок воздействия размывающего пото |
ка Т, число |
выбросов, дисперсию напряжения отрыва и сопро |
тивляемость |
отрыву агрегатов (зависящие соответственно от |
изменчивости сцепления, значений донных пульсационных скоро стей). Кажущаяся сложность этих формул не является их недо статком, так как они сравнительно просто дают возможность учи тывать основные факторы, обусловливающие явление.
Задаваясь достаточно высоким значением вероятности работы основания без размыва (например Р = 0,9; Р = 0,99; Р = 0,999), можно установить скорости течения потока, при которых размыв основания будет событием практически невозможным для задан ного срока воздействия потока Т (гарантийный срок службы).
Т А Б Л И Ц А 4
Значения характеристики надежности для различных параметров потока и русла
|
|
|
|
|
•2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а 2_ |
|
у * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,02 |
0,05 |
0,15 |
0,02 |
0,05 |
0,15 |
0,02 |
0,05 |
0,15 |
||
|
|
|
||||||||||
V |
Т , с |
т |
ТЧ |
т |
2 |
" Ч |
„2 |
т 2 |
..2 |
т2 |
т 24 |
-2 |
|
|
т |
* д . |
' V\ |
|
• ^ Д |
v!± |
® Д |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
71н |
\ |
71н |
■ \ |
|
' \ |
71н |
% |
|
|
|
|
Р = 0 , 1 |
|
|
Р = 0 ,5 |
|
|
Р = 0,9 |
|
|
3 |
10 |
0,02 |
1,42 |
1,52 |
1,63 |
1,52 |
1,66 |
1,83 |
1,65 |
1,83 |
2,16 |
|
10 |
0,05 |
1,58 |
1,6 7 |
1,78 |
1,71 |
1,83 |
'1 ,9 8 |
1,87 |
2,03 |
2,33 |
||
|
10 |
0,15 |
1 ,7 7 |
1,84 |
1,94 |
1,94 |
2,03 |
2 ,1 7 |
2,33 |
2,45 |
2,62 |
|
|
10а |
0,02 |
1,60 |
1 ,7 7 |
2,13 |
1,67 |
1,86 |
2,32 |
1,72 |
1,93 |
2,40 |
|
3 |
103 |
0,05 |
1,81 |
1,95 |
2,29 |
1,90 |
2,06 |
2,55 |
19,6 |
2 ,14 |
2,56 |
|
|
103 |
0,15 |
2,25 |
2,35 |
2,67 |
2,40 |
2,50 |
2,81 |
2,72 |
2,83 |
3,13 |
|
|
105 |
0,02 |
1,83 |
2,22 |
2,97 |
1,85 |
2,31 |
2,97 |
1,8 7 |
2,34 |
3,09 |
|
3 |
105 |
0,05 |
2,31 |
2,51 |
3,11 |
2,29 |
2,57 |
3,19 |
2,37 |
2,65 |
3,32 |
|
|
105 |
0,15 |
3,09 |
3,13 |
3,62 |
2,81 |
3,18 |
3,72 |
3,01 |
3,32 |
3,93 |
8 З а к а з 6767 |
113 |
Полученные зависимости позволят рассчитывать размываемое основание с экономически обоснованной неразмываемостью, с обоснованным риском.
В таблице 4 сведены значения характеристик надежности для случаев изменчивости пульсационных скоростей, сцепления и вы бросов, встречающихся на практике. Из таблицы видно, что по вышение вероятности безотказной работы Р приводит к снижению значения неразмывающей скорости. Рост показателей изменчи
вости |
нагрузки и сопротивляемости |
дисперсии до ORd - о |
— |
= 0,15 |
повышает характеристику |
надежности до 4, при |
этом |
соответственно снижается значение неразмывающеи скорости. Подводя итоги, следует отметить, что предложенная методика
прогноза допускаемых (неразмывающих) скоростей течения с ис пользованием приемов теории надежности выгодно отличается от приема установления этих скоростей по видам грунтов, а также от приема установления этих скоростей с применением теории предельного состояния. Анализ полученных результатов показы вает, что прогноз процесса по выведенным зависимостям полнее описывает процесс, чем решение этих задач, получаемое на ос нове принципов предельного состояния, а тем более по видам грунтов.
Принятые допущения позволяют рассмотренный метод исполь зовать для прогноза допускаемых (неразмывающих) скоростей
•течения потока для различных материалов, изменения показате лей прочности которых описываются нормальным распределе нием. Они позволяют установить искомые величины с заданной надежностью, что чрезвычайно важно при расчете экономических показателей различных гидротехнических сооружений.
Преимущество изложенной методики состоит и в том, что она вполне согласуется с современными тенденциями нахождения наи более надежных оптимальных решений в различных областях нау ки и техники.
Несмотря на изложенное, приведенное решение следует рас сматривать как первый шаг по пути создания метода расчета размываемых сооружений с обоснованным риском с применени ем теории надежности и приемов статистической механики. Нет сомнения, что теория надежности должна сыграть большую роль в эрозионных расчетах, в расчетах прогноза деформации.
Несмотря на то, что представленная здесь методика имеет достаточную для практики точность и достаточно строго обосно вана, она еще далека от совершенства. Однако рассмотренный прием открывает перспективы, чтобы в будущем еще полнее ис пользовать статистические дадные, которые получа1 от в результа
те наблюдения либо в самом изучаемом процессе, либо в анало гичных.
Цель дальнейших исследований — упрощение и уточнение про
114
гноза выбросов и дисперсии случайных параметров, уточнение ха рактеристик надежности.
Наиболее полными будут те исследования, в результате кото рых установят интегральные или дифференциальные функции вре мени безотказной работы размываемого основания. Зная эти за висимости, легко можно будет установить вероятности и среднее время исправной работы, интенсивность,отказов и другие пока затели, так как лабораторные исследования не позволяют учи тывать случайные отклонения, вызванные отступлением от правил технической эксплуатации. Поэтому желательно учитывать для корректирования данных лабораторных исследований резуль таты натурных наблюдений. Можно использовать и электрическое моделирование процесса.
Для иллюстрации расчета допускаемых (неразмывающих) скоростей по предложенной методике приведем пример.
Пример 20. Установить допускаемую (неразмывающую) донную скорость в канале, пролегающем в связных грунтах, при следующих данных: поток сво боден от коллоидных и донных наносов, канал постоянного действия II кате
гории, |
размер отрывающихся отдельностей d = 0,004 |
м, удельный |
вес |
материала |
||||||||||
частиц грунта уч = 2,73 |
т/мЗ, |
воды у0 = 1 |
т/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Различные значения сцепления в состоянии полного водонасыщения рас |
||||||||||||||
сматриваемого грунта заданы рядом 0,13; 0,17; 0,21; 0,22; 0,23; |
|
0,24; |
0,26; |
0,28; |
||||||||||
0,29; |
0,32; |
0,35; |
0,39; |
0,40; |
0,42; |
0,44; |
0,49; |
0,51; |
0,54; |
0,57; |
0,59; |
0,60; |
0,68; |
|
0,71 тс/м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С= 0,39 тс/м2. |
|||
По этим данным значение среднеарифметического сцепления |
||||||||||||||
Р е ш е н и е . |
Необходимые для расчета |
значения Ra и |
|
устанавливаем |
||||||||||
по зависимости |
(149) |
/?rf=2 [0 ,8(7 4—7оМ +Су] тс/м2, |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1,3 — V. тс/м'4
Лg д
Значение усталостной прочности на разрыв устанавливаем по зависимости
СУ=0,035С тс/м4.
В результате статистической обработки вариационного ряда R d> состав
ленного для различных значений измеренного сцепления рассматриваемого грунта^ устанавливаем среднеквадратическое отклонение о R :
0.0114 тс/м5-
По измерениям пульсации скорости в рассматриваемом потоке или по аналогичным потокам устанавливаем'
ст'сг>д = 0.С541 тс/м5.
= 0,1434 тс/см5.
По записи пульсации скорости устанавливаем число выбросов дисперсии
напряжения v_
Х’Д
115
При отсутствии данных специальных исследований можно было прибли женно принять в запас расчета следующие значения этих величин:
Значение о . |
можно |
найти |
с |
помощью правила трех |
сигм на основе |
||||||
|
|
^Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соотношении |
|
а? |
= |
(0,33т |
р *0,10т2 . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
А |
|
|
Эти |
соотношения удовлетворительно |
согласуются с выражением, получен- |
|||||||||
-ным |
по |
данным |
наших |
экспериментов |
[61, 761, |
а также |
с |
исследованиями |
|||
Е. М. Минского и И. К. Никитина. |
т г |
зная |
сцепление |
размываемого ос |
|||||||
В |
первом приближении |
значения |
нования и размер отрывающихся .отдельностей, можно установить по зависи
мости (150). |
|
|
|
напряжения |
|
|
при |
отсутствии |
данных |
специальных |
|
Число выбросов |
|
|
|||||||||
исследований |
можно |
приближенно |
|
принять в зависимости от числа Струхаля |
|||||||
равным 0,73 |
[611: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sh= |
— = |
0,73 , |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
0,73у |
|
|
|
|
|
|
|
|
т^д |
Н |
’ |
|
|
||
где v — средняя |
скорость потока; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
Н ■— глубина |
потока. |
|
|
работы |
канала без |
размыва |
Р = 0,9 при |
||||
Задаемся |
значением вероятности |
||||||||||
гарантийном сроке |
службы Г =300 |
суток: |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
7’-300 X 3600 X 24=25 920 000 с. |
|
|
|||||
Устанавливаем |
необходимые |
для |
расчета параметры по формуле (175) |
||||||||
|
|
|
|
°Д |
1 = |
|
0,0541 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
= = 0,9785. |
|
|||
|
/ |
|
a'vA+ah |
|
|
V0,05412+0,01142 |
|
|
|||
Определяем коэффициент т]н по формуле (176) |
|
|
|||||||||
''ll! - 1 1 + |
|
|
Ч'у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ъ — |
/0,05412+0,0114» |
1 / |
Г |
|
/ |
—1„ 0,9 |
|
|
|||
|
|
л , , , , |
|
—21n I---------------------------) — 3,51 . |
|||||||
|
|
|
° ' 1434 |
V |
|
|
\7 -25 920 000 • 0,9785 / |
|
По этим данным устанавливаем допускаемую (неразмывающую) донную скорость с заданными надежностью и сроком службы канала по формуле
(178)
^ Д Я д о п 1
г,ДЯдоп= 1 >25
2 gm
~\/ |
2 ,6 ^ |
[(7ч—7о)^+ 1 ,25С”] : |
н |
||
л Г 2-9,81 ■ |
||
V |
2,6 |
[(2,73-1 )0,004+1,25 ■0,035 • 0,039] =0,28 м/с. |
3,51 |
116
3. ОЦЕНКА НАДЕЖНОСТИ НА РАЗМЫВ ОСНОВАНИЙ, СЛОЖЕННЫХ ИЗ НЕСВЯЗНЫХ ГРУНТОВ
Разработка методики прогноза скоростей течения равномерно го потока, при которых не передвигаются наносы, не размыва ются несвязные грунты основания, несмотря на пристальное мно голетнее внимание исследователей многих стран мира к задачам такого типа, до настоящего времени остается актуальной.
При традиционном приеме вывода зависимости для неразмы вающих скоростей при диаметре частиц d>0,25 мм, когда влия нием мелкозернистости можно практически пренебречь, допускают, что все частицы имеют форму шара, одинаковую сопротив ляемость троганию [29]. Предельное состояние частицы, распо ложенной на дне размываемого основания, выражают следующим уравнением [76]:
|
|
|
+-FV3 —Ов1^, |
|
|
|
(180) |
|
где |
l\ = d8u l2 —d82, h ~ d 8 z — плечи лобового |
и подъемного |
уси |
|||||
лий и веса частицы в воде относительно точки перекатывания. |
||||||||
|
Лобовое результирующее усилие |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ИА_ |
|
|
|
( 181) |
|
|
|
|
2 с |
|
|
|
|
|
Равнодействующая подъемного |
усилия |
|
|
|
|
||
|
|
PB=yo'kya2d2 ®д |
|
|
|
(182) |
||
|
|
|
|
2 с |
|
|
|
|
|
Вес частицы в воде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GB= |
П (Уч—уо)d3. |
|
|
|
(183) |
|
|
В этих формулах aid2 и a2d2— площади миделя для |
лобового |
||||||
и подъемного усилий; 1 , и |
— коэффициенты лобового |
и подъ |
||||||
емного усилий, зависящие от движения и условия обтекания. |
||||||||
|
По данным М. А. Дементьева |
(76), при неравномерном |
поле |
|||||
скоростей у дна |
— 0,40-^0,45 и |
Ъ. =0,25. |
Подставляя |
зна |
||||
чение формул (181), (182), |
(183) |
в (180), |
имеем |
|
|
|||
|
— — |
( б ^ ж е и + б з Д щ г ) = |
(y2— y o ) d 6 2. |
|
( 1 8 4 ) |
|||
|
2 g |
|
|
6 |
|
|
|
|
i,v |
Левая часть уравнения |
(184) |
выражает |
а. |
напряжение отрыва |
|||
, обусловленное донными скоростями, |
правая — напряже |
ние Rd, характеризующее сопротивляемость частиц троганию, обусловливаемое размером частиц. Подставляя осредненное зна
117
чение коэффициентов в (184) и учитывая, что частица шаровой формы выступает со дна на 0,7d, получим:
^ = 0,07 ^ —Rd= 0,5d ( у ч —уо). |
(185) |
В настоящее время общепризнана стохастическая природа воз действия турбулентного потока на дно, в том числе и на частицы, слагающие дно потока. Возникают вероятностные задачи нахож дения стохастических характеристик поведения частицы в резуль тате воздействия случайных нагрузок, обусловленных пульсационным характером скорости, а также изменчивости геометрических параметров самой частицы, определяющих сопротивляемость раз мыву. Поэтому характеристики надежности устойчивости частиц, служащие показателями начала эрозии, могут быть установлены на основе вероятностных методов. При решении задач эрозии методы теории вероятностей и надежности тесно связаны меж ду собой (за исключением оптимальных задач теории надеж ности) .
Таким образом, изложенные и другие существующие в настоя щее время методы не учитывают в явном виде вероятность отры ва, срыва частиц, стохастический характер распределения пульсационных скоростей и сопротивляемость частиц отрыву, продол жительность службы размываемого основания. • Между тем в рассматриваемых процессах случайный элемент вносится изменчи востью физических свойств самих частиц, а также нагрузок, по этому игнорирование этих факторов не обосновано, и это следу ет считать крупным пробелом нынешних методов прогноза про цесса размыва.
При изменчивости силового поля, а также сопротивляемо сти троганию, что и наблюдается в действительности, уравнение [185], учитывающее осредненные показатели, несправедливо. Раз мыв, трогание частиц может начаться при меньших скоростях, чем это устанавливается из равенства [185].
Изменение силового поля обусловлено пульсационным харак тером скоростей, степень изменения характеристик зависит и от наличия в потоке взвешенных наносов в коллоидном состоянии. Влияние последнего фактора, а также и других ситуаций, возни кающих при размыве основания, приближенно можно учесть ко
эффициентом условий работы |
[76]. |
нагру |
|
Попытаемся учесть изменения во времени характера |
|||
зок |
и сопротивляемости троганию (устойчивость частиц) |
анало |
|
гично изложенному в пункте 2 |
настоящей главы с помощью тео |
||
рии |
надежности и методов |
статистической радиотехники [84, |
156]. Обращение к приемам теории надежности обусловлено тем, что они позволяют учитывать стохастичность процесса и измен чивость показателя, обусловливающего этот процесс, во времени.
Надежность устойчивости частиц при размывающем воздейст вии водного потока, как и агрегата (выступа) связного грунта,
115 -
характеризуется большим |
числом различных факторов, которые |
в основном обусловлены |
изменчивостью в процессе воздейст |
вия на частицы донных пульсационных скоростей, следовательно и нагрузок, а также изменчивостью характерного размера частиц.
Изменение донных пульсационных скоростей можно рассмат ривать как стационарный гауссовский процесс [76, 77]. В первом приближении изменение размеров частиц несвязного грунта мож но принять подчиняющимся нормальному закону распределения (более точно изменения размера частиц описываются логариф- мически-нормальным распределением).
Цель расчета с заданной надежностью заключается в том, чтобы гарантировать с некоторой вероятностью отсутствие раз мыва при воздействии на основание сооружений размывающего
. потока в течение требуемого срока. Ввиду сложности задачи рас смотрим упрощенную ситуацию процесса размыва. Надежность устойчивости частиц гарантируется с некоторой вероятностью Р, то есть заранее допускается возможность определенного числа срывов частиц в течение срока службы размываемого основания. Стохастическая модель размыва, отрыва частицы может быть представлена следующим образом. Когда вероятность Р непревышения опрокидывающего частицу суммарного срывающего час тицу напряжения над напряжением сопротивления срыву в те чение заданного срока воздействия нагрузки имеет значение не мелее чем заданная Р, тогда частица надежно устойчива против
размыва, то есть |
|
Р > Р ( т„д ^ R d ). |
(186) |
’д |
|
Соответствие принятой для описания процесса модели с на блюдаемым в натуре излагается в работе [73].
Под количественной мерой надежности будем понимать веро ятность выполнения условия (186).
Принимая процесс изменения донных пульсационных скоро стей стационарным, распределенным по нормальному закону, среднее число срывов частиц (отказов) можно определить уста новлением среднего числа превышения этих нагрузок (выбросов) над сопротивляемостью отрыву, обусловленному весом зерна в воде (размером зерна).
Уравнение закона изменения среднего числа выбросов Райса [156], учитывая стационарность и эргодичность случайного про цесса трогания частиц несвязного грунта под воздействием пуль сационных скоростей, рассуждая так же, как в пункте 2 настоя
щей главы, можно записать следующим образом:
(187)
В этом случае Rd и Тид устанавливаются по (185).
119