![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Физико-химические методы исследования цементов учеб. пособие
.pdfЗная константу пропорциональности К, можно по форму ле соотношения площадей вещества п эталона (2) определить весовое количество исследуемого вещества.
При количественных определениях необходимо учитывать, что площади термических эффектов на термограммах обусло влены изменением внутренней энергии взятого для исследо вания образца: чем больше взято вещества, тем сильнее бу дет выражен термический эффект, а следовательно, тем боль шей должна быть площадь эффекта. Поэтому при количест венных определениях необходимо 'строго соблюдать условия ведения анализа. Удобно пользоваться калибровочной -кривой, выражающей зависимость величины площади эффекта от количества взятого для исследования вещества.
Площади термических эффектов на -дифференциальной кривой обычно измеряются планиметромОднако в некоторых случаях более удобной может оказаться линейная палетка. На листе прозрачной бумаги проводят попеременно черной и крас ной тушью на равных расстояниях (2,5 мм) линииПри нало жении палетки на термограмму пик отсечет отрезки линий разной длины. Половина полученной суммарной длины (см) и дает искомую площадь. Измерение суммарной длины отрез ков производится циркулем - измерителем-
Погрешность измерений -с помощью палетки составляет десятые доли процента измеряемой площади.
где h — расстояние между линиями палетки, s — измеряемая площадь,
п — число ее пересечений (получается делением высоты площади на h).
МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ЖИДКОЙ ФАЗЫ
і |
ЦЕМЕНТНОГО КЛИНКЕРА |
Портландцемент получают путем обжига до спекания известняка н глины в определенном соотношении. Спекание же характеризуется частичным расплавлением материала, по явлением жидкости, которая, застывая, сваривает твердые со ставные части клинкера в.плотные и прочные гранулы-
Температура начала спекания, при которой начинается ча стичное плавление сырьевой смеси, определяется в основном химическим составом смеси. Например, если систем а СаО— АіОг начинает плавиться при температуре 2065°С, СаО— —А120 3—Si02 — уже при 1455°С, а сгагема СаО—АІ?.03— —Ре20 3 — при 1338СС и т- д. Количество жидкой фазы в порт ландцементе может быть подсчитано по определенным эмпи рическим формулам [1] в зависимости от химического состава сырья и температуры обжига. В портландцементе содержится 30% жидкой фазыХимический состав жидкой фазы можно найти по номограммам Н. А. Торонова [1].
Частичное плавление цементного клинкера в процессе его обжига значительно ускоряет реакции образования отдельных химических соединений, входящих в его состав. Наибольшее ускорение наблюдается при главнейшей реакции — образова нии трехкальциевого силиката, протекающей со значительной скоростью лишь при наличии жидкой фазыПроцесс образо вания трехкальциевого силиката в основном происходит пу тем растворения при повышенных температурах ранее образо вавшихся кристаллов 2СаО ■АМА, и СаО в жидкой фазе и выделения из этого расплава (менее растворимых) кристал лов. Для более глубокого представления о сущности реакций, протекающих в клинкерном расплаве, и влиянии таких факто ров, как изменение температуры, введение минерализаторов и т. п., необходимо ознакомиться с современными общими взгля дами на строение силикатных расплавов.
Основной характеристикой всякого расплава прежде все го является его вязкость, иначе называемая внутренним тре нием. Последнее определяет собой в конечном счете и скорость
тех диффузионных процессов, которые обусловливают |
пере |
|
мещение реагирующих честиц в -жидкости. |
|
ока |
■Таким образом, вязкость — это свойство расплавов |
||
зывать сопротивление при перемещении одного слоя |
относи |
|
тельно другого. Количественно она характеризуется |
динами |
ческим коэффициентом вязкости rj. Величина, |
обратная |
вяз- |
|
1 |
|
кости, называется текучестью и выражается ®= —. |
|
|
С точки зрения молекулярно-кинетической |
'П |
воз |
теории, |
никновение вязкости связано как с движением самих молекул, так и с наличием -молекулярного взаимодействия между ни ми, и зависит от формы и размеров молекул. Межмолекуляр ные силы взаимодействия особенно велики в вязких жидкос тях. Основной закон вязкого течения жидкостей, установлен ный Ньютоном в 1687 г-, выражается следующим уравнением:
1 — '1 |
і |
|
Х2 |
К[ |
|
где Ѵ2 и Ѵі — скорости двух смежных слоев жидкости, |
рас |
|
стояние между которыми равно х2—Xi; S — контактная |
пло |
щадь взаимодействия указанных слоев жидкости; ц — коэф фициент внутреннего трения, пли вязкость.
Отсюда вязкость численно равна тангенциальной силе, не обходимой для поддержания разности скоростей, равной еди нице, между двумя параллельными соприкасающимися слоя ми жидкости, расстояние между которыми также равно едини це. В метрической системе вязкость измеряется в пуазах
{дина ■сек/см2 или г/см ■сск).
Часто наряду с динамическим коэффициентом вязкости применяют так называемый кинематический коэффициент вяз кости у, получаемый делением динамического коэффициента вязкости жидкости на плотность этой же жидкости при соот ветствующих температурных условиях.
Т)
и = — см-ісек. cl
' 1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОЙ ФАЗЫ КЛИНКЕРА
Для определения вязкости жидких фаз клинкеров исполь зуют различные типы вискозиметров: синхронные ротационные и вибрационные вискозиметры; вискозиметры ГОИ, работаю щие по принципу измерения угла закручивания упругой нити подвеса; вискозиметры Маргулеса-Воларовича, работающие по принципу измерения .нагрузки, которую необходимо прило жить для вращения центральной оси в вязкой массе.
Наиболее простым в эксплуатации является вибрацион ный вискозиметрНа рис. 73 приведена установка для опреде ления вязкости жидких фаз, включающая в себя внбрацпон-
ный вискозиметр, гальванометр, амперметр, автотрансформа тор ЛАТР и стабилизатор напряжения.
Рі'с. 73. Схема установки для определения гязкости жидкой фазы цеме; тг.ого клинке ра: /—вибратор, 2 —измеритель, 3 - стаби лизатор, 4—гальванометр, 5 - печь, 6—ам перметр, 7—вальтметр, 8—латр
Схема вибрационного вискозиметра дана на рис. 74. В ос нову намерения вязкости положен метод, предложенный
Рис. 74. Схема впбранпоикого вис козиметра: 1—кольцевой магнит, 2— медный стержень, 3—колокол, 4— плоские прѵжіп ы, 5—катушка, 6— высокотемпературная печь, 7— пда-
тикосын тигель
НИИЦементомПрибор состоит из кольцевых магнитов /, со единенных одноименными полюсами, в поле которых распо ложен медный стержень 2, соединенный с рабочим телом с по мощью муфты. Рабочее тело выполнено из платины в виде ци линдрического колокола 3 диаметром 14 мм с толщиной стен ки 0,2 мм. Колокол с помощью контактной сварки приварен к платиновому стержнюСтержень закреплен на двух плоских пружинах 4 и несет на себе две катушки 5 по 800 витков каж дая. Вес муфты с рабочим телом и жесткость пружин выбра ны таким образом, что собственная частота колебаний систе мы совпадает с частотой промышленного тока 50 гц. Вискози метр снабжен печью 6 с платннородневым нагревателем, рас считанным на нагрев материала до 1500°С- Печь расположена на подъемной платформе, которая при помощи винта переме щается вдоль направляющих по вертикали. Сырьевая смесь помещается в платиновый тигель 7 диаметром 30 мм, в кото ром получается расплав.
Электромагнитная |
система вибрационного |
вискозиметра |
||
смонтирована на стальной станине. |
Питание |
вискозиметра |
||
осуществляется от |
стабилизатора |
напряжения |
С-0,75 |
(рис75). Напряжение на входе прибора составляет 0,3—1,3 в.
Напряжение во вторичной обмотке дифференциального тран сформатора при постоянном входном .напряжении зависит только от амплитуды рамки -вибрационного вискозиметра, ко торая по настройке прибора в резонанс является функцией: только вязкости жидкой фазы портландиементного клинкераДля повышения чувствительности прибора это напряжение подается сначала на балансный катодный детектор, которым собран на лампе ЕНІП. Выходным измерителем вязкости ра сплава является микроамперметр типа М—24, который вклю чен в катоды лампы Л[. Для уменьшения погрешности нзме-
рения вязкости от изменения сетевого напряжения анодное питание стабилизируется стабилизатором СГІПСопротивле ние R4 служит для установки стрелки вибрационного вискози метра на ноль. Чувствительность датчика регулируется изме нением сопротивления 1ДПрибор настраивается на измерение вязкости в пределах 0—50 пуазГрадуировка шкалы вибра ционного вискозиметра осуществляется по касторовому маслу.
Исследуемый материал засыпается в тигель в виде поро шка. После плавления и необходимой выдержки печь подни мают до соприкосновения расплава с колоколом. Расход ис следуемого материала на одно определение составляет 30 г• Измерение вязкости расплава проводится при снижении тем пературы расплава со скоростью 1 град/мин, начиная с темпе ратуры 1500°С.
2. ИЗУЧЕНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ВЯЗКОСТЬ ЖИДКОЙ ФАЗЫ
В зависимости от состава, а также от температуры вяз кость расплавов, в особенности силикатных, -может изменять ся в очень широких пределах-
Зависимость вязкости клинкерных расплавов от темпера туры в истинно-жидком состоянии подчиняется экспоненци альному уравнению Я- И. Френкеля:
и_ т) = Ае1<Т
А — постоянная, зависящая от химической природы расплава; U — энергия активации вязкого течения;
Т — абсолютная температура.
У-равнение Френкеля применимо лишь для -вязкости неас- ■социнрованных жидкостей или, вернее, для таких жидкостей, в которых ассоциация либо полностью отсутствует, либо сте пень ее в рассматриваемом температурном интервале остает ся неизменной. Для вязкости стеклообразных расплавов, сте пень ассоциации которых в широком температурном интервале значительно изменяется, уравнение простой экспоненты не применимо. В связи с этим К- С- Евстропьев предложил другое
уравнение вязкости расплавов:
в
Проверка применимости экспоненциального уравнения для описания зависимости вязкости от температуры показала, что
изображается ломаной линией. Гораздо лучше
вязкость расплавов описывается уравнением Евстрояльева:
lgrj = <Р |
и изображается плавной кривой- |
Изменение вязкости в зависимости от температуры и сос тава -расплава можно наглядно наблюдать при выходе метал лургических шлаков из доменных или мартеновских печей. По скольку вязкость расплава является величиной, обратно про порциональной текучести, непосредственные наблюдения за скоростью выхода шлака из летки доменной печи пли из шла кового ковша дают представление и об изменении вязкости шлака в зависимости от его состава и температуры. Хорошо известію, что шлаки с большим содержанием кремнезема мед ленно изменяют свою вязкость в зависимости от уровня тем пературы, т. е. являются «длинными», основные же шлаки, на оборот, являются «короткими», так как вязкость их нарастает в небольшом интервале температур, они быстро густеют и те ряют свою текучесть.
На рис76 л-рпоедены кривые, характеризующие вязкость доменных шлаков различного химического состава -в-довольно широком интервале температурХарактер
|
|
|
на кривая для шлака с высоким содержа |
|||||
|
|
|
нием фтора, являющегося, |
как |
известно, |
|||
|
|
|
сильным минерализатором, т- е- веществом* |
|||||
|
|
|
способствующим кристаллизации минера |
|||||
|
|
|
лов. Присутствие фтора в расплавленном |
|||||
|
|
|
шлаке значительно снижает его вязкость, |
|||||
|
|
|
уменьшает внутреннее прение и способст |
|||||
|
|
|
вует, таким образом, более |
интенсивной |
||||
|
|
|
диффузии частиц в подобных «минерали |
|||||
|
|
|
зованных» расплавах, приводящей к об |
|||||
|
|
|
разованию |
кристаллических соединений |
||||
Рис. 76. |
|
Зависи |
при соответствующих температурных |
ус |
||||
мость |
вязкости |
ловиях. |
|
|
характеристик |
|||
шлаков от их тем |
Получение точных |
|
||||||
пературы: 1—шлак |
вязкости жидкой фазы цементного клин |
|||||||
с 8,12* |
глпноземт, |
|||||||
2—шлак |
с |
18,56% |
кера при (различных температурах имеет |
|||||
глинозема, |
3 —• |
весьма важное значение |
для |
выяснения |
||||
шлак с 7,09% фто- |
влияния различных добавок на ускорение |
|||||||
|
рд |
|
реакций |
образования |
клинкера. |
При |
||
|
|
|
изучении зависимости между температурой и вязкостью клин керной жидкой фазы в .расплавах, близких по своему химиче
скому составу к легкоплавкой |
эвтектике |
между |
5 СаО • ЗА'20 3 —4СаО • А(20 3 • Г-е2П3 - |
2СаО -SiO,, |
обра |
зующейся при обжиге цементного клинкера, Н. А. Тороповым были получены кривые, представленные на рис. 77. Направ ление кривой изменения вязкости чистого эвтектического
расплава оказывается аналогичным направлению кривых для обычных технических стекол, находящихся в жидкоплавхом
Рис. 77. Влитие добавок иа вязкость клпикер .ого расплава при температуре ]400ГС
состоянии. Введение в эвтектический основной расплав раз личных добавок оказывает специфическое действие. Таи, до бавление 14,6% окиси железа значительно снижает вязкость расплава во всем известном нам интервале температур. При добавлении к исходному расплаву 0,72% фтористого кальция
в области высоких |
температур вязкость также |
существенно |
снижается, однако |
при те.мпературах порядка |
1420—1410° С |
дальнейшее повышение концентрации CaF2 вызывает пересы щение расплава фтористым кальцием, в результате чего про исходит интенсивная кристаллизация CaF2, вызывающая об щее загустение расплава.
Детальный анализ «влияния различных добавок на вяз кость исходного расплава (жидкой фазы клинкера) при 1400 и 1450°С, графически представленную на кривых вязкость — процент добавки (рис77 и 78), прежде всего показывает весь ма эффективное влияние добавок окиси железа на снижение вязкости клинкерного расплава. Закись марганца снижает вязкость исходного расплава (в действительности в опытных условиях присутствуют Мп20 3 пли Мп30 4, а не МпО) более интенсивно, чем окись железа, однако при более низких тем пературах (1300°С) МпО вызывает, даже при незначительном количестве (свыше 3%), интенсивную кристаллизацию рас плава-
![](/html/65386/283/html_waF8alnAbS.rvxL/htmlconvd-WvDgiu169x1.jpg)
щ го
- о
■20
'40
60
_14 |
11 |
1 |
_ _L1 |
I |
/ |
2 |
3 |
4 |
. 5 |
- 1 |
■ - — _ - ■ _ — |
• |
■ |
|
5 |
Ю |
/3 |
20 |
25 |
|
м'.-,n/tLfscmâo добаб/си, % |
Рис. 7S. Влия-чіе добзвок на вязкость жидко» фазы цементного клинкера при 14сО=С
Влияние остальных добавок выражено менее резко. На кривых вязкости расплава при 1450°С снова выявляется спе цифичность действия фтористого кальция. Добавка фтористо го кальция в незначительных количествах (до 1%) оказывает более эффективное влияние на вязкость расплава, чем все другие добавки, но при увеличении концентрации этого ком понента появляется обратный эффект в результате возника ющей кристаллизации. При оценке действия различных коли честв вводимых добавок следует, конечно, учитывать и то, что в приведенных графиках указываются проценты добавок к жил кой фазе, а не к самому клинкеру-
При добавке к клинкерному расплаву рассмотренных окислов в результате электролитической диссоциации окисла происходит выделение аниона кислорода, при этом кислород разрушает крупные кремнекислородные комплексы. Пониже ние вязкости расплавов при этом вызывается уменьшением размеров кремнекнслородных комплексов.
Нами было изучено влияние на свойства жидкой фазы, соответствующей по составу жидкой фазе белого портландце
мента |
(СаО—57%, |
АЬОз—32%, Fe20 3 = 2°/ui |
5і02 = У'уг.) , |
ка |
||
тионов I н II групп |
периодической системы |
I И, |
Naf , |
К г, |
||
Be3'1', |
Mç2'1", |
В2+ |
и некоторых наиболее эффективных ани |
|||
онов |
f.SlF,;2-, |
F - . |
SQi2' и Cl- ), входящих в |
состав |
ми |
нерализаторов. Добавки минерализаторов вводили в виде хи мически чистых солей в количестве 0,015 г-эісе/100 г смесиСмесь плавилась в платиновом тигле в высокотемпературной печи. Определение вязкости клинкерных расплавов осуществ ляли при снижении температуры от 1500 — до 1380°С.
В результате проведенных измерений было установлено, что все добавки снижают вязкость жидкой фазы, но эффек
тивность этого |
снижения раз |
|
|
|
||||||
лична.Это объясняется различ |
|
|
|
|||||||
ными |
электростатическими |
ха |
|
|
|
|||||
рактеристиками |
катионов |
и |
|
|
|
|||||
анионов, входящих |
щ |
состав |
|
|
|
|||||
минерализаторов. |
Растворяясь |
|
|
|
||||||
в клинкерном |
расплаве, |
|
они |
|
|
|
||||
оказывают |
влияние |
на |
струк |
|
|
|
||||
туру тіолнтетраэдрпческнх |
це |
|
|
|
||||||
пей, составленных |
из сложных |
|
|
|
||||||
кремне- и |
алюмокнелородных |
|
|
|
||||||
анионов, даже разрывая их до |
|
|
|
|||||||
более простых структурных |
об |
|
|
|
||||||
разований- |
Способность |
катио |
|
|
|
|||||
нов |
и анионов |
минерализато |
|
|
|
|||||
ров разукрупнять |
структурные |
|
|
|
||||||
образования в |
расплаве |
зави |
Рис. 79. Кривые вязкости при из |
|||||||
сит от их электроотрицательно |
менении температуры расплава в |
|||||||||
сти. |
|
|
|
|
|
|
|
зависимости от ісатнснов минера |
||
|
|
|
|
|
|
|
лизаторов: |
1—без |
добаі к і, 2—с |
|
На рис. 79 показана зави |
добавкой |
К,С03. |
5—Na,C03. 4— |
|||||||
симость вязкости |
от катионов, |
ВаС03, 5-ЬіСО з, |
6—SгС03, 7— |
|||||||
а на |
рис. |
80 — |
от |
анионов |
MgC03, 8—ВеС03 |
|||||
|
|
|
минсралнзато.ра при изменении температуры расплава.
Рн:. 84. Кривые вязкости при изме^е-нн |
темпе |
|||
ратуры |
расплава в зависимости |
от анионов ми |
||
нерализаторов: |
1—без добавки, |
2 —с добавкой |
||
СаЩ,. |
3—NaCI. |
4-CaSO.„ 5 -N a ,S 0 4, |
ff-CaF,, |
|
|
7—X'aP, 5-N a,SiF6 ' |
k j |