![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Баженов, Ю. М. Перспективы применения математических методов в технологии сборного железобетона
.pdfПереход к четырем моделям (е—и) для |
каждой пары |
добавок |
|||||
осуществляется при подстановке в модель (в) значений *3 |
и х4 |
па |
|||||
уровнях |
±1 (например, для |
добавок NH4C l+N a2S 0 4 подставляем |
|||||
хз— +1 |
и х4 = + 1): |
|
|
|
|
|
|
р {NH4C1 + |
Na2S04} = |
108,7 — 4,9*,;— 12,6*3 — 9,8х6; |
(е) |
||||
|
p{NH4Cl + |
K2C03) = 9 3 ,6 — 4,9*1— 12,6*3 — 9 ,8хв; |
|
(ж) |
|||
|
р {КОИ + |
Na2S04] = |
123,8 + |
4,9*! + |
4,3*2 — 9,8*6; |
|
(з) |
|
р {КОН + |
К2С 03) = |
108,7 + |
4,9*! + |
4,3*2 — 9,8*6. |
|
(и) |
По моделям (е—и) для каждой пары добавок можно уточнить соотношение между добавками (такое *і, чтобы р увеличивалось, например, для p{NH4Cl+Na2S 0 4} * і = — 1) и уровень концентрации
—х2. Результаты оптимизации представлены в табл. ІѴ.8.
Т а б л и ц а IV.S. Оптимальные уровни добавок в примере ІѴ.10 |
|||||
Добавка |
Уровень добавки |
Прирост р, |
(%) при Ц / В |
||
А,: А, |
С. % |
1,6 |
2,2 |
||
|
|||||
KOH+NaoS04 .................. |
0,7 |
2,5 |
143 |
128 |
|
NH4C l+N a2S 0 4 . . . . |
0,3 |
0,5 |
136 |
116 |
|
КОН+КгСОз . . . |
0,7 |
2,5 |
128 |
108 |
|
МН4СІ+Н2СОз . . . . |
0,8 |
0,5 |
122 |
102 |
Из табл. ІѴ.8 можно сделать, в частности, такие выводы: |
при |
||
а) |
эффективной является добавка KOH+Na2S 0 4, которая |
||
любых |
Ц/В (в пределах эксперимента) увеличивает прочность |
не |
|
менее чем на 2s{р} = 16,2%; |
|
|
|
б) |
максимальное повышение прочности р= |
143% после двух су |
|
ток твердения достигается при Ц/В = 1,6 для |
комбинированной |
до |
|
бавки КОН : Na2SO4= 0 ,7 : 0,3 при общей концентрации 2,5%; |
|
||
в) |
все четыре парные добавки повышают эффективность при пе |
||
реходе к меньшим Ц/В. |
|
|
|
ІѴ.8. Планы для построения квадратичных моделей. |
|||
Для определения коэффициентов регрессии Ьц при квад |
ратичных членах в модели (ІѴ.44) нужен такой план эксперимента, в котором каждая переменная будет варьироваться хотя бы на трех уровнях. Такое плани рование может быть получено путем добавления некото рого количества точек к «ядру», в котором уже были проведены опыты при линейном приближении. Эти но вые точки располагаются некоторым оптимальным об разом (с точки зрения целей данного эксперимента [56]). Последовательно строящиеся планы называются композиционными.
150
На рис. IV.6 показана схема планирования для трех факторов. После постановки ПФЭ в вершинах куба к плану добавляется шесть точек С, вынесенных за грани куба на некоторое расстояние а ^ І от центра эксперимента, где также поставлены дополнительные опыты. Точки С называются звездными точками.
Исследования в области математической теории экс перимента показали, что критерий ортогональности пла на для получения модели второго порядка не является
п
л
Рис. ІѴ.6. Трехфакториын план второго порядка, полученный добавлением шести звездных точек С к ПФЭ 2Э (точки А)
достаточно эффективным, поскольку коэффициенты Ь0, Ьі, Ьц и bij определяются с разными дисперсиями, вели чина которых меняется в зависимости от поворота ко ординатных осей факторного пространства. Было пред ложено (Бокс и Хантер, 1957) считать оптимальным планирование, при котором количество информации, со держащееся в уравнении регрессии, будет одинаково для всех точек, равностоящих (радиус г) от центра эксперимента. Такие планы были названы ротатабель ными [55]; для них в табл. IV.9 показаны значения звездного плеча а и другие необходимые характеристики.
Ковариационная матрица для планов второго порядка в общем случае недиагональна, но ее можно предста вить в виде четырех подматриц:
[Дх] |
(IV.67) |
|
|0] [Да! |
||
|
из которых две нулевые [0 ], одна — [Дг] для оценки ли нейных эффектов и взаимодействий диагональна с эле ментами Гз и Т6 и одна [Ді] для оценки bQи квадра тичных эффектов содержит внедиагональные элементы
151
Г2 и Т5, определяющие корреляцию между Ь0 и Ьц, а также между è,-,- и &<>
|
7\ Го • • • т 3 |
|
|
[Ді] = |
т,тп .. • т б |
(IV. 68) |
|
|
|
||
|
т ат 8 •• ' Т п |
|
|
|
длл |
-----------■-------- |
|
|
оценки |
для оценки |
|
Т3
0
[Д.
0
0
0 |
• • • 00 |
||
т3 |
о о |
||
(IV.69) |
|||
0 |
|
||
•••То 0 |
0 . . . ° т е
для для оценки
оценки ьа
ь,
Отсюда следуют расчетные формулы для определе ния оценок коэффициентов регрессии:
Ь0 = Тх(ОУ) - Та£ («Г), s |
|
|
|
(ІѴ.70) |
||||
|
|
|
і= і |
|
|
|
|
|
|
ь, = |
т3 (iY), |
s {b,} = ) / T 3.s3 = |
T8-s3; |
(IV.71) |
|||
Т а б л и ц а |
IV.9. |
Ротатабельные |
композиционные планы |
|||||
( п а — число |
звездных |
точек, |
/і0 — число опытов |
в |
центре |
плана) |
||
Число факторов |
|
2 |
3 |
'1 |
|
5 |
б |
|
Первый этап |
|
ПФЭ-22 |
ПФЭ-23 |
ПФЭ-24 |
Полу- |
Полу- |
||
|
|
|
|
|
|
реплика |
реплика |
|
|
|
|
|
|
|
25—1* |
20—г* |
|
Второй этап |
( а |
1,414 |
1,682 |
2 |
|
2 |
2,378 |
|
< па |
4 |
|
6 |
8 |
|
10 |
12 |
|
|
|
5 |
|
6 |
7 |
|
6 |
9 |
Общее число |
точек |
13 |
|
20 |
31 |
|
32 |
53 |
* Из прнл. ѴШ.
152
к
b„ = Т, (HY) Г5 У) (HY) - T2 (07); i=l
|
Ti = Tn |
T5; |
5 {^(i} |
~ У'т'и S3 — T'os3; |
|
Ьц = 70 (t/7); |
S {ö;/} - |
K 70s3 = 7\0s3; |
P{Mn} = / 7 V / 7 y , |
||
p { ^ £- |
= V |
n -• |
(IV.72)
(IV.73)
(IV.74)
(IV.75)
(IV.76)
(IV.77)
Для планов в табл. IV.9 значения расчетных коэф фициентов Ті приведены в прил. IX.
Свойством ротатабельности обладает и ряд некомпо зиционных планов. Такие планы целесообразно приме нять в том случае, когда область оптимума Y уже из вестна.
Для К = 2 рекомендуются [63] наименьшие рота табельные планы типа правильного пятиугольника и шестиугольника с центральными точками (/г0 ^ 1 ) . План ' на шестиугольнике показан на рис. IV.7 (расчетные ко эффициенты Ті в формулах приведены в прил. IX). Как показано в [28, 49], такой план весьма эффективен, на пример, при изучении действия индивидуальных химиче ских добавок на бетой при разных Ц/В (или других технологических факторов). Особенность плана заклю чается в том, что один фактор варьируется на трех уров нях, а другой на пяти — это очень удобно в технологи ческих экспериментах.
Ротатабельными (или почти ротатабелы-іыми [63]) являются трехуровневые планы на кубе, предложенные Боксом и Бенкиным. Особенностью этих планов являет ся то, что во всех строках отличны от нуля только два (при /( = 3-f-5), три (при К= 6 , 7, 9) или четыре (при /(=10, 11, 12, 16) фактора. Эта особенность планов весь ма важна для решения рецептурно-технологических за дач, так как позволяет стабилизировать ряд Хі в много факторной ситуации в течение некоторой группы опытов. Для /С=Зч-5 матрицы планирования приведены в табл. IV. 10 (с разрезкой на блоки они даны в [63]). Расчет ные формулы подобны (ІѴ.7І) —(ІѴ.77), кроме расчета
Ь0 по (ІѴ.78).
153
Номера |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
|
G |
7 |
точек |
|
|
|||||||
|
—1 |
+ і |
1/2 |
1/2 |
- 1 |
/ |
2 |
- 1 /2 |
0 |
дга |
0 |
0 |
і Т / 2 |
- Т Т /2 |
V T |
/2 |
~ Ѵ г 12 |
0 |
Т а б л и ц а |
IV.IO. |
Матрицы |
планов |
Бокса — Бенкина |
|
|
||
Номер опыта |
|
|
|
Фактор |
|
|
|
|
*1 |
хг |
х3 |
*1 |
|
|
|||
|
|
|
||||||
1-4 |
- ы |
+ |
1 |
|
0 |
0 |
|
0 |
5-8 |
+ 1 |
|
0 |
-1 1 |
0 |
|
0 |
|
9-12 |
0 |
+ |
1 |
+ |
1 |
0 |
|
0 |
13-16 |
0 |
|
0 |
+ |
1 |
±1 |
|
0 |
17-20 |
+ 1 |
|
0 |
|
0 |
± 1 |
|
0 |
21-24 |
0 |
± 1 |
|
0 |
± 1 |
|
0 |
|
25-28 |
0 |
± 1 |
|
0 |
0 |
± 1 |
||
29-32 |
0 |
|
0 |
|
0 |
+ 1 |
±1 |
|
33-36 |
0 |
|
0 |
± 1 |
0 |
і |
1 |
|
39-40 |
± 1 |
|
0 |
|
0 |
0 |
± |
1 |
|
0 |
|
0 |
|
0 |
0 |
|
0 |
П р и м е ч а н и е . |
Нулевую |
строку |
повторяют три раза |
для К = 3 н- 4 и '"есть |
||||
раз для К=5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
154
bo='T1( O Y ) - T i %(UY) = y0, |
(IV.78) |
i=i |
|
в которой i/й — среднее по результатам опытов в центре плана.
Хорошими статистическими характеристиками обла дают [57] композиционные, близкие к Д-оп'тималы-іым
планы на кубе, минимизирующие обобщенную диспер-
л
сию s2 {Y}. Наиболее приемлемы для решения задач бетоноведения и технологии близкие к Д-оптимальиым планы на кубе при Д=4-^5 типа В4, В5 и На5, обладаю щие симметричным расположением точек в факторном пространстве и дающие независимые оценки Ьі и bij коэффициентов модели. Эти планы в кодовой записи приведены в табл. IV.11. Расчетные формулы подобны
(IV.70) — (IV.77). |
Значения Т{ приведены в прил. IX. |
|||||||||
Т а б л и ц а IV.11. |
Близкие к Д-оптимальным планы на кубе |
|||||||||
План |
|
|
|
Матрица |
|
|
|
|
Общее число |
|
|
|
|
|
|
|
|
точек |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В4 |
ПФЭ-24 |
плюс восемь точек: (+1, |
0, |
0, 0), |
24 |
|||||
|
(0,±1, |
0, |
0), |
(0, |
0,±1, |
0), |
(0, |
0, |
0,±1) |
|
в5 |
ПФЭ 25 |
плюс десять точек: |
(± 1, 0, 0, |
0, 0), |
42 |
|||||
|
(0, ± 1, 0, 0, |
0), |
(0, 0, |
± 1, |
0, |
0), |
(0, 0, |
|
||
|
0, ± 1 , |
0), |
(0, 0, 0, 0±1) |
|
|
|
|
|
||
Нй5 |
Полуреплика 25 |
(см. прил. VIII) |
плюс де |
27 |
||||||
|
сять периферийных точек по плану Bs, |
|
||||||||
|
плюс одна центральная точка |
|
|
|
|
При использовании планов на кубе положительным является то, что они лучше соответствуют рецептурно технологическим задачам, факторное пространство кото рых редко ограничено многомерной сферой.
Действительно, при изучении влияния тепловлажно стной обработки при атмосферном давлении на механи ческие свойства бетонов температура среды как фактор не может быть более 100° С (это дает ограничение в ги перпространстве в виде плоскости), а в технологических
15.5
задачах часто приходится исследовать совместное влия ние факторов Хі именно в окрестностях этой плоскости.
Регрессионный анализ при планировании второго по рядка проводится для доказательства адекватности представления результатов эксперимента полиномами второй степени. Можно проверить также гипотезы о том, что не все коэффициенты регрессии при членах первого или второго порядка равны нулю.
Для решения основного вопроса об адекватности опи сания полиномом экспериментальных данных необходи мо рассчитать /"'-отношение (IV.18) и сравнить его с F.табл (обычно а = 5%). Оценка дисперсии s23v, характе
ризующей ошибку опыта, определяется по сумме квад ратов отклонений экспериментальных данных в центре
плана (you) от их средних значений (уаи) при числе сте пеней свободы центральных опытов '»о—1 :
4 = t (£/„„— ,У: (« о - !)■ |
<!Ѵ-7Э> |
U„=l |
|
Оценка дисперсии неадекватности spIA для полинома
с числом значимых эффектов L рассчитывается по соот ношению
s h a ~ S V , '•[н л ~ [ 5 5 ОСт |
S [УОн |
Уои) ] • |
|
и„=1 |
|
: ( N - L - n 0)t |
(IV.80) |
где остаточная сумма квадратов S S 0Cт определяется или
л
прямым расчетом по Уи и уи (IV.16), или по коэффи циентам регрессии:
550СТ= £ |
у і - [й0 (0 Y) + V b i (LY)+ |
|
«=1 |
і=і |
|
+ £ b l[(üY) + Z b l1(ijY)\. |
(IV.8 Г) |
|
і= 1 |
ІФІ |
|
Следует отметить, что такой подход к проверке адек ватности возможен только в том случае, если измерения в - каждом из N опытов не дублируются. В противном случае следует проверять адекватность с учетомпарал лельных измерений (см. п. ІІІ.5 и [33]).
156
Для определения значимости коэффициентов регрес сии рассчитывается bKp — tTiS3 (IV.25). Если часть. Ьц оказывается статистически незначимой, то их не следует удалять из модели, так как все Ьц связаны между собой
и с Ь0 (или нужно полностью пересчитать модель по ме
тоду |
последовательного регрессионного анализа — |
п. IV.4). От технологической интерпретации ßü = 0 сле |
|
дует |
воздержаться. |
Пример IV.11. При изучении на физических моделях [69] свойств ячеистых бетонов оценивалось влияние на R„av четырех показателей,
характеризующих мембраны ячеистой структуры (табл. IV. 12). В ка честве параметра выхода Y рассматривалось (а) относительное из менение прочности на изгиб любого u-образца по сравнению с нан-
лучшнм результатом (Дизг) макс, достигнутым во всей совокупности опытов.
Т а б л и ц а IV. 12. Варьирование характеристик мембран пористой структуры
Хі
A',
X,
X*
Характеристики |
|
—1 |
0 |
- и |
||
Капиллярная |
пористость |
мембран |
10 |
32,5 |
55 |
|
в % |
|
|
|
75 |
65 |
55 |
Плотность мембран в % плотности |
||||||
смеси |
н |
дыр в |
шт. на |
10 |
30 |
50 |
Число трещин |
||||||
100 пор. образующихся в мембра |
|
|
|
|||
нах в процессе формирования по |
|
|
|
|||
ристой структуры |
|
|
250 |
450 |
650 |
|
Число мнкротрещнн в шт. на I л |
||||||
материала, образующихся в мем |
|
|
|
|||
бранах во время |
тепловлажиост- |
|
|
|
||
ной обработки |
|
|
|
|
|
Выбор_ такого критерия оптимизации для данной |
задачи был |
|
весьма удобен, так как |
он позволял не только сравнивать между |
|
собой степень влияния Х і |
на разные свойства материала, |
но и срав |
нить степень влияния различных элементов структуры Х і |
и Z; (кро |
|
ме системы «Мембраны» |
с факторами Х і моделировалась система |
|
типа «Поры» с факторами Z ,): |
|
R« |
100%; |
(а) |
У и ~ |
||
І^нзг.макс |
|
|
—о I {R u} |
S2 {Ru |
(б) |
[Уи) = Уи |
Г>± |
|
Rl |
Амакс. |
|
Для планирования эксперимента использован план типа В4. В табл. IV. 13 показана' матрица плана в ко довой записи и результаты эксперимента. По формулам
(IV.70) — (IV,75) рассчитана модель:
157
|
Т а б л и ц а |
1Ѵ.13. План |
В4 и |
результаты |
опытов |
|
||||||||
|
|
|
|
Результат |
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
||
№ |
Код |
|
|
|
2 |
|
№ |
|
Код |
|
|
2 |
|
|
опыта |
|
»н |
|
опыта |
|
|
»„ |
|
||||||
|
|
|
SIIW |
|
|
|
|
|
|
suw |
|
|||
1 |
abed |
|
26 |
2,39 |
|
13 |
|
cd |
|
76 |
20,45 |
|||
2 |
abc |
|
48 |
8,16 |
|
14 |
|
с |
|
|
90 |
28,67 |
||
3 |
abd |
|
30 |
3,19 |
|
15 |
|
d |
|
|
85 |
25,58 |
||
4 |
ab |
|
52 |
9,57 |
|
16 |
|
а ) |
|
100 |
35,4 |
|
||
5 |
aed |
|
35 |
4,34 |
|
17 |
a (0) |
|
50 |
8,85 |
||||
6 |
ас |
|
57 |
11,5 |
|
18 |
- |
a |
(0) |
|
86 |
26,18 |
||
7 |
ad |
|
46 |
7,49 |
|
19 |
|
6(0) |
|
53 |
9,94 |
|||
8 |
а |
|
62 |
13,61 |
|
20 |
- b |
(0) |
|
68 |
16,37 |
|||
9 |
bed |
|
69 |
16,85 |
|
21 |
|
e (0) |
|
56 |
11,1 |
|
||
10 |
be |
|
82 |
23,8 |
|
22 |
—c (0) |
|
66 |
15,42 |
||||
11 |
bd |
|
73 |
18,86 |
|
23 |
d ( 0) |
|
49 |
8,5 |
|
|||
12 |
b |
|
88 |
27,41 |
|
24 |
- d |
(0) |
|
76 |
20,45 |
|||
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У — 63,28 — 19,22*! — 5,39*2 — З,5*3 — 9,22*., + |
|
||||||||||||
+ 6,24*^ — 2,79*о — 2,29*з — 0,79*^ — 0,31*, *2 + |
0,31*, *3 — |
|
||||||||||||
|
— 1,56*,*! + |
1,06*2*3 — 0,31*2*4 — 0, 19*3*4, |
|
(в) |
||||||||||
По 5зш= 3,95 |
рассчитаны Ь,ір |
при |
/=1,677 |
для а=10% |
(г) |
|||||||||
и получена |
(д) |
окончательная |
модель |
(незначимые |
Ьц взяты |
|||||||||
в скобки), адекватная по /^-критерию |
при |
а = 5%: |
|
|
|
|||||||||
(^о)кр == 3,17; |
(&;)кр = |
1,56; |
(і>т/)кр = |
1 >66; |
(ö,-,-)Kp = |
4,12. |
(г) |
|||||||
Для сравнительного анализа н технологической интерпретации |
||||||||||||||
результатов использована |
модель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
У = |
63 — |
19*, — |
5*2— 4*з — |
9*4+ 6*^ — |
( 3*2+ |
2*з + |
*4) . |
(д) |
В частности, отмечалось:
а) среди четырех анализируемых факторов структуры пористого материала капиллярная пористость влияет на предел прочности при изгибе весьма нелинейно; при малой пористости ее изменение ска зывается на R„3t сильнее, чем при большой; влияние всех остальных
факторов на 7?НЗг почти прямо пропорционально (в исследуемом диа
пазоне |
значимы лишь линейные эффекты модели) |
их величине; |
б) |
увеличение величины всех кодированных факторов * і , что со |
|
ответствует увеличению капиллярной пористости— Хі |
и росту числа |
дефектов в мембранах А'3 и Х4, но одновременно снижению плотно сти перегородок Х 2 (см. табл. Ѵ.12), приводит к уменьшению проч
ности на |
изгиб |
(все |
й ,-< 0); |
|
в) |
по |
абсолютной |
величине коэффициентов ) 6» | можно оценить |
|
степень |
влияния |
каждого из структурных факторов; поскольку |
158
| ö i | > I M > 1 4 > I M (это соотношение не меняется и па краях изучаемой области), можно утверждать, что наиболее велико влия ние капиллярной пористости Х^, для этого фактора переход от по-
Л
рнстостн 10% к 50% вызывает уменьшение У на 2Ь|=38,5%; при мерно вдвое меньше влияет изменение числа дефектов тепловлажно стной обработки и вчетверо — изменение плотности; всего на 7% снижает предел прочности при изгибе увеличение числа дефектов формования с 10 до 50 шт. на 100 пор;
г) влияние всех факторов в данных опытах взаимонезависимо, так как все эффекты взаимодействия ß,-,-=0.
Применение изложенных методов математического планирования экспериментов и построения полиномиаль ных статистических моделей делает труд технолога более производительным. Это достигается за счет сокращения объема экспериментальных работ и за счет увеличения полноты использования технологической информации, собранной в ходе этих работ. Эффективность нового под хода по сравнению с традиционным легко доказывается при повторном анализе (с помощью моделей) ранее опу бликованных другими авторами работ. В этом случае результаты сравнительного исследования не зависят от наших субъективных оценок. Такой анализ, проведенный [26] в одной из работ по водостойкости эпоксидного бетона, показал, что в решенной авторами пятифактор ной задаче можно было ограничиться 43 опытами вместо 243 (т. е. сократить затраты в 5,5 раз) и сделать при этом 13 технологических выводов вместо 8 опубликован ных в работе. Часть новых выводов получена благодаря количественным оценкам эффектов взаимодействий, что практически невозможно сделать без использования ме тодологии математической теории эксперимента.