- •1 История развития мк
- •1 Номенклатура стальных конструкций
- •2 Достоинства и недостатки мк
- •3 Структура и общая характеристика строительных сталей
- •5 Классификация строительных сталей
- •4 Работа стали при одноосном статическом нагр-ии
- •5 Нормативное и расчетное сопротивления стали
- •6 Основные служебные свойства сталей (м., т., э.)
- •9 Наклеп и старение сталей
- •7 Влияние температуры на работу стали в мк
- •8 Работа стали при наличии концентрации напря-жений
- •9 Работа стали при повторных нагрузках
- •10 Выбор стали для стальных конструкций
- •11 Сортамент строительных сталей
- •15 Краткий исторический обзор методов расчета мк
- •12 Нагрузки и воздействия, учитываемые при рас-чете мк
- •12 Правила составления сочетаний нагрузок и уси-лий
- •13 Метод расчета мк по предельным состояниям
- •13 Первая группа предельных состояний
- •14 Расчет мк по второй группе предельных состоя-ний
- •15 Коэффициенты метода предельных состояний (γm, γn, γf, γc, γu, ψ)
- •16 Классификация соединений мк
- •16 Классификация сварных соединений мк. Достоинства и недостатки сварных соединений
- •17 Работа и расчет сварных соединений со стыковыми сварными швами. Правила конструирования
- •18 Работа и расчет соединений угловыми сварными швами. Правила конструирования
- •19 Работа и расчет соединений на обычных болтах нормальной точности
- •20 Работа и расчет сдвигоустойчивых соединений на высокопрочных болтах
- •21 Конструирование болтовых соединенией
- •22 Работа и расчет центрально растянутых элементов мк
- •23 Предельные состояния и расчет изгибаемых элементов
- •24 Расчет балок в упругой стадии работы стали
- •25 Расчет балок в упругопластической стадии работы стали
- •26 Проверка и обеспечение общей устойчивости балок
- •27 Проверка и обеспечение местной устойчивости поясов изгибаемых элементов
- •27 Проверка и обеспечение местной устойчивости стенок балок
- •28 Порядок проектирования балок из прокатных или холодногнутых профилей
- •29 Порядок проектирования балок составного поперечного сечения
- •30 Назначение высоты составных балок (оптимальная, минимальная, строительная)
- •31 Изменение сечения балки по длине
- •32 Работа и расчет сварных соединений поясов балки со стенкой
- •33 Работа и расчет опорного ребра составной балки
- •34 Стыки прокатных балок 212
- •34 Стыки балок составного поперечного сечения
- •35 Предельные состояния центрально сжатых стержней сплошного сечения
- •36 Предельные состояния центрально сжатых стержней сквозного сечения
- •37 Конструкция центрально сжатых колонн сплошного поперечного сечения
- •38 Конструкция центрально сжатых колонн сквозного поперечного сечения
- •39 Порядок расчета ценрально сжатых сплошных колонн 242
- •По сортаменту подбирают прокатный двутавр с параллельными гранями полок (типа ш) или компонуют составное сечение из трех листов.
- •Требуемая площадь поперечного сечения
- •40 Порядок расчета ценрально сжатых сковозных колонн 245
- •2 Выбор типа сечения колонны
- •41 Работа и расчет соединительных планок сквозных колонн 246
- •42 Работа и расчет раскосной решетки колонн 236
- •43 Конструкция и расчет оголовков центрально сжатых колонн сплошного сечения 254
- •44 Конструкция и расчет оголовков центрально сжатых колонн сквозного сечения ???
- •45 Конструкция и расчет баз центрально сжатых колонн при шарнирном сопряжении колонн с фундаментом 252
- •46 Конструкция и расчет баз центрально сжатых колонн при жестком сопряжении колонн с фундаментом ???
- •47 Балочные клетки. Типы. Передача сил в балочных клетках. Типы узлов в балочных клетках
- •57 Связи в рабочих площадках
- •58 Настилы в балочных клетках (виды и основы расчета)
- •59 Организация проектирования стальных конструкций
- •55. Конст и расчёт баз ц сж колонн при жёстком закреплении..
- •57. Рабочие площадки
22 Работа и расчет центрально растянутых элементов мк
Поведение под нагрузкой центрально растянутого элемента, а так же центрально сжатого при условии обеспечения его устойчивости, полностью соответствует работе материала при простом растяжении – сжатии.
Предполагается, что напряжения в поперечном сечении таких элементом распределяются равномерно. Для обеспечения несущей способности таких элементов необходимо, чтобы эти напряжения от расчетных нагрузок в сечении с намиеньшей площадью не превышали расчетного сопротивления.
Расчет растянутого стержня выполняется по-разному в пределах упругой работы и с допущением пластических деформаций.
1 Упругая работа (Ry <= 440 МПа)
σmax / Ry <= 1
N / (An Ry γc) <= 1 (1 класс конструкций, 1 б ГПС).
2 Допущение пластических деформаций (Ry > 440)
σmax / Ru <= 1
N / (An (Ry / γu) γc) <= 1
Результат Ry / γu при γu = 1,3 меньше, чем Ry для той же стали. Расчет применяется, так как певый тип расчета для такой стали не дает надежных результатов в силу высокого значения предела текучести.
(квази 3 класс конструкций, 1 а ГПС).
Проверка по второй группе ГПС если и выполняется, то сводится к сравнению удлинения элемента с предельно допустимым значением.
23 Предельные состояния и расчет изгибаемых элементов
------------- I ГПС -------------
Подгруппа 1 а – по несущей способности. Расч. нагр-ки.
1 Пластическое, хрупкое и усталостное разруше-ния;
2 Потеря устойчивости формы или положения;
3 Переход конструкции в изменяемую систему.
Подгруппа 1 б – полная непригодности к дальнейшей эксплуатации.
1 Наступление текучести материала;
2 Качественные изменения конфигурации в результате чрезмерных пластических деформаций;
3 Неупругие сдвиги в соединениях.
------------- II ГПС -------------
Подгруппа 2 а – Непригодность к нормальной эксплуатации. Нормативные значения нагрузок.
1 Сверхнормативные упругие прогибы балочных конструкций;
2 Значительные колебания и вибрации.
-------------
‑ Допущение пласт. деформаций СХЕМА, ЭПЮРЫ
cx,y – коэффициент для расчета с условием развития пластических деформаций. Относительно осей.
1 Расчет прочности по σ
σmax / Ry <= 1
Mmax / (cx Wxn Ry γс) <= 1 (2 класс, 1б ГПС)
?? 2 Расчет прочности по τ
τmax / Rs <= 1
Qmax Sx / (Ix tw Rs γс) <= 1 (2 класс, 1б ГПС)
3 Расчет прочности по приведенным напряжениям с допущением пластических деформаций
0,87 σпр,max / (Ry γc) <= 1
σпр = sqrt(σx2 + σy2 + σx σy + 3 τ2xy)
σy = σloc;
σy,loca = F / (lef tw);
lef = b + 2 (tf + kf (или R))
σxa = Mi d / Ix;
τxy,a = Qi Sxa / (Ix tw) – формула Журавского.
24 Расчет балок в упругой стадии работы стали
Расчет изгибаемых элементов в общем случае ведется как по первой группе предельных состояний (вязкое или усталостное разрушение, потеря устойчивости, текучесть материала), так и по второй (достижение предельных перемещений). Для балки это, как правило, прогиб в середине пролета или на конце консоли, отнесенные соответственно к длине пролета балки или консоли.
В упругой области работы материала предельное состояние изгибаемого элемента определяется достижением максимальными нормальными или касательными напряжениями предельных значений хотя бы в одной точке (или волокне) сечения. За предельные значения при этом принимают для нормальных напряжений основное расчетное сопротивление растяжению, сжатию или изгибу Ry, а для касательных напряжений – расчет-ное сопротивление срезу Rs, которые используют в расчете с поправкой на условия работы.
‑ Упругие деформации СХЕМА, ЭПЮРЫ
1 Расчет прочности по σ
σmax / Ry <= 1
Mmax / (Wxn Ry γс) <= 1 (1 класс, 1б ГПС)
2 Расчет прочности по τ
τmax / Rs <= 1
Qmax Sx / (Ix tw Rs γс) <= 1 (1 класс, 1б ГПС)
3 Расчет прочности по приведенным напряжениям
σпр / (Ry γc) <= 1
σпр = sqrt(σx2 + σy2 + σx σy + 3 τ2xy)
σy = σloc;
σy,loca = F / (lef tw);
lef = b + 2 (tf + kf (или R))
σxa = Mi d / Ix;
τxy,a = Qi Sxa / (Ix tw) – формула Журавского.
Все три условия должны быть выполнены.
При изгибе в двух главных плоскостях проверку упруго работающего сечения проводят по формуле 38 СНиП.
Иногда совместное действие нормальных и касательных напряжений может оказать существенное влияние на предельное состояние элемента. Для учета совместного их действия используют условие перехода материала в упругопластическую стадию. Считается, что пластичность проявляется при достижении предела текучести приведенными напряжениями:
Когда касательные напряжения малы, текучесть начинается с крайних фибр сечения. При относительно высоких значениях касательных напряжений, текучесть у нейтральной оси может наступить раньше чем на краях сечения, что приведет к более раннему исчерпанию несущей способности изгибаемого элемента.