Курс механики сплошных сред
..pdfламинарное течение неустойчиво. Точно так же течение с торои дальными вихрями теряет свою устойчивость, если Re/ достигает достаточно больших значений при фиксированном Ree.
Итак, если теоретически найдено некоторое течение, удовлетво ряющее всем уравнениям и условиям задачи, то для того, чтобы убедиться, что данное течение соответствует действительности, сле дует изучить вопросы 7 СТ0ЙЧИВ0СТИ. Это ведет к довольно сложным математическим задачам, важность решения которых видна из ска занного выше.
В качестве примера скажем, что изменение одного из геометри ческих или механических параметров может привести к превраще нию ламинарно.го течения в турбулентное. Возникновение турбу лентности было и остается одним из основных вопросов механики жидкости и можно сказать, что сегодня, несмотря на самые тонкие исследования, многое остается неясным.
Из этой главы, где на простых примерах показаны особенности поведения жидкостей, видно то исключительное разнообразие фун даментальных проблем, которые стоят перед наукой о течениях.
ГЛАВА X
ЭЛЕМЕНТАРНЫЕ ЗАДАЧИ, ИЛЛЮСТРИРУЮЩИЕ ПОВЕДЕНИЕ ТВЕРДЫХ ТЕЛ
СОДЕРЖАНИЕ ГЛАВЫ
Назначение и содержание настоящей главы были определены уже в начале предыдущей главы, и теперь остается указать структуру и содержание ее разделов.
Уточним сразу же, что для простоты рассмотрим только вопро сы равновесия или, в крайнем случае, квазиравновесия, когда пол ностью отбрасываются все инерционные эффекты. Поэтому исполь зуемые здесь основные уравнения будут уравнениями статики. Далее, все примеры будут рассматриваться в рамках гипотезы о малых воз мущениях, т. е. деформированные конфигурации системы будут близки к исходной. Иными словами, всегда можно воспользоваться упрощениями, о которых шла речь в V.4.5. И наконец, будем пред полагать деформации изотермическими, а исходную конфигурацию — естественным состоянием среды. Все эти предположения вполне допустимы, если только иметь в виду такие важные задачи, как задачи равновесия конструкций.
Классическая теория упругости является основополагающей дис циплиной механики твердых тел*. Все другие дисциплины (которые,
* Напомним, что понятие «твердого тела» здесь данов общепринятом смысле (т. е. разрешены некоторые деформации), ане в смысле «абсолютно твердоготела», принятого в общей механике, где это понятие обозначает недеформируемую жест кую систему.
как правило, рассматривают вторичные эффекты) являются как бы надстройкой над зданием теории упругости. В связи с этим пред ставляется уместным рассмотреть, прежде всего, несколько тради ционных задач теории упругости. Не углубляясь далеко в задачи эластостатики, которые будут изучены во второй части настоящего курса, рассмотрим несколько простых (но имеющих важное значение) примеров, которые подводят к таким важным понятиям, как жест кость на кручение или изгиб.
Во втором и третьем разделах вновь вернемся к рассмотрению тех же проблем, когда материал будет упруго-идеально-пластической или вязкоупругой средой. На этих простых примерах можно будет легко оценить влияние новых эффектов, учитываемых данными за конами поведения.
X.I. КЛАССИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ
Х.1.1. Основные уравнения. Напомним, что классическая теория упругости является линейной теорией; невозмущенное состояние системы есть естественное состояние материала, предполагаемого по
коящимся. Это состояние принимается |
за исходное. |
Как было ска |
||
зано в V.4.5, в любой |
момент времени |
область, в |
которой нужно |
|
записывать |
основные |
уравнения, —это |
область, занятая системой S |
|
в исходной |
конфигурации (частица М фиксируется координатами х{ |
в ортонормированном базисе этой конфигурации), граничные условия также должны быть выписаны для поверхности dS исходной области. В такой линеаризованной теории переменные xt играют одновременно роль лагранжевых и эйлеровых переменных.
Исследуем равновесие системы 5 при |
действии на нее внешних |
сил, представляющих собой объемные силы /(/И ), заданные внутри S, |
|
и поверхностные силы с плотностью F(P), определенные в любой |
|
точке Р граничной поверхности dS. |
системы смещается отно |
Под действием этих сил любая точка |
сительно своего исходного естественного состояния хк на величину перемещения Х( хк), компоненты которого X,- (хк).
Прежде всего выпишем уравнения, которые следуют из законов сохранения. С учетом предположений нужно записать только те из уравнений, которые отражают закон сохранения количества движе
ния—в данном случае уравнения равновесия (III.6): |
|
aij. / + // = 0- |
( 1) |
Эти уравнения должны выполняться в любой точке 5; соответству ющие граничные условия (111,15) здесь таковы:
|
|
(2) |
и они должны выполняться для всех точек поверхности dS. |
||
Заметим далее, что поскольку изучается |
состояние |
равновесия, |
то сразу можно сказать, что торсор сил, определяемый |
полями / и |
|
F, должен быть необходимо равен нулю; |
это условие |
запишется |
в уже использованных ранее обозначениях:
С/Ъ + [^]д5 = 0- |
(3) |
К этим уравнениям следует добавить уравнения, отражающие законы поведения. Если ограничиться случаем однородных изотроп ных сред, то можно воспользоваться соотношениями, сформулиро ванными в явном виде в VI.3.3. Здесь приведены только две из возможных форм этих законов. Обозначив через е,у компоненты тен зора деформаций (при малых возмущениях):
|
e i/ = |
"S' W i . } "Ь X f , i)i |
|
(4 ) |
||
закон поведения можно записать, используя |
коэффициенты Ламе, |
|||||
в форме |
Ojj = k&kkbij |
2це,у |
|
|
||
|
|
(5) |
||||
или, используя |
модуль Юнга и коэффициент Пуассона: |
|||||
|
1 |
+v |
v |
о |
|
(6) |
|
г 1 / -----Т~а‘'~ 1 Г a bb°iJ- |
|
||||
Не будем снова выписывать |
соотношения, |
связывающие эти ко |
||||
эффициенты, и |
заниматься |
их |
интерпретацией — это |
было сделано |
||
в VI.3.3. Напомним лишь соотношения |
совместности, |
установленные |
||||
в V.4.4: |
|
|
|
|
|
|
|
eij, и “Ь eift, ij |
etk, ji |
®/г, ik ~ |
(7) |
||
которые отражают тот факт, |
что поле деформаций |
в действитель |
||||
ности соответствует некоторому |
полю перемещений Хг. |
Х.1.2. Понятие о регулярных задачах. В задаче эластостатики, как и в любой математической задаче, имеются заданные и неизве стные величины. В данном случае неизвестными всегда являются поле перемещений Xi(xk) и поле тензоров напряжений ст,у(хл) в об ласти 5. Как заданные, так и неизвестные величины должны удов летворять всем уравнениям задачи [и уравнениям (1), (4) и (5)] и дополнительным или граничным условиям, которые должны выпол няться на граничной поверхности dS (так как изучаются только задачи равновесия, то можно не учитывать начальные условия).
Любая задача должна быть прежде всего корректно поставлена; это означает, в частности, что решение должно существовать и что оно должно быть единственным; кроме того, оно должно быть не прерывной функцией заданных величин.
Найдем условия, которым в задаче эластостатики должны удов
летворять заданные величины, с тем чтобы |
проблема была коррект |
|
но поставленной. Для |
начала получим |
один простой результат, |
который будет полезен |
при поиске и формулировке этих условий. |
|
Будем исходить из равенства, отражающего в общем виде принцип |
возможных мощностей. |
Пусть 0 ( (хк)— непрерывно дифференцируе |
|
мое поле возможных |
скоростей, а |
(хк) —соответствующее поле |
тензоров скоростей возможных деформаций, то в силу (IV,9) имеем
|
|
$s fi & tdv + Sas Ft Q i da = $s ° i P a d y* |
|
|
||||
возможная |
мощность |
|
ускорений равна |
нулю, |
так как |
речь |
идет |
|
о задаче |
равновесия. |
|
|
|
|
|
|
|
Если |
выбрать в |
качестве поля О, —поле действительных |
пере |
|||||
мещений |
Xf, то тогда |
D,y = е,.у и предыдущее |
равенство |
запишется |
||||
в этом частном случае |
в такой форме: |
|
|
|
|
|||
|
|
lsftx i dw+ Sas Fix t d<J = SsCT-ve/y dv• |
|
(8) |
||||
Подынтегральное |
выражение в правой |
части совпадает, очевидно, |
||||||
с удвоенной плотностью энергии деформации |
(VI 11,36). В перемен |
|||||||
ных е/у эта |
энергия представляет собой положительно определенную |
квадратичную форму оу(е/у). По определению, интеграл от w по области S называется энергией деформации системы S в рассматри ваемом состоянии равновесия. Левая часть равенства отражает ра боту внешних сил на поле перемещений' X t. Итак, можно сформу лировать следующую теорему.
Теорема (о работе). Работа внешних сил, приложенных к упру гой системе, в состоянии равновесия на перемещениях от естествен
ного |
состояния частиц системы равна удвоенной энергии |
деформа |
|||||
ции |
системы. |
величины таковы, что левая часть уравнения (8), |
|||||
Если |
заданные |
||||||
т. е. работа |
внешних |
сил, равна нулю, то энергия деформаций также |
|||||
равна нулю. |
В силу |
того что w— неотрицательная и непрерывная |
|||||
функция |
от |
xk в |
S, |
величина w необходимо равна нулю в любой |
|||
точке в S. Кроме |
того, так как w положительно определенная квад |
||||||
ратичная |
форма переменных |
е/у, то все eiy тождественно равны нулю |
|||||
в любой |
точке S. |
В |
силу |
соотношений (5) компоненты |
о/у также |
равны нулю. Поле напряжений и поле деформаций тождественно равны нулю, поле перемещений, как это было показано в V.4.4, является полем моментов некоторого торсора, т. е. полем бесконечно малых перемещений абсолютно твердого тела. Такое решение назы вается тривиальным, так как внутренние силы и деформации равны нулю. Итак, можно сформулировать следующую лемму.
Лемма. Если данные некоторой задачи таковы, что tlX i = 0 в любой точке в S,
F(X/ = 0 в любой точке на dS,
то единственным является тривиальное решение задачи.
Так, в частности, обстоит дело в случае регулярных однородных задач.
Определение 1 . Задача называется однородной, если заданные величины тождественно равны нулю. Кроме того, она называется локально регулярной, если данные задачи таковы, что в любой точке М из области S /(Л4) = 0 и, с другой стороны, в любой точке Р гра
ничной поверхности dS величины F (Р) и X (Р) принадлежат двум ортогональным * векторным пространствам (в трехмерном евклидовом пространстве, в котором они определены).
Имея эти |
предварительные результаты, вернемся к рассмотрению |
|
поставленной |
проблемы. В любой задаче эластостатики будем всегда |
|
предполагать, |
что массовые силы f( M ) |
заданы. Остальные данные |
относятся к поверхностным силам F (Р) |
и к перемещениям X (Р) на |
граничной поверхности <35; по непрерывности решение должно, ра
зумеется, |
удовлетворять поставленным на поверхности dS граничным |
|||||||||
условиям. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вот несколько примеров граничных условий. |
|
|
|
|||||||
а) Заданы (кроме |
усилий / |
в области |
S) |
значения Х /( /= 1 , |
2, 3) перемеще |
|||||
ний во всех точках dS. Граничное условие, которому необходимо |
удовлетворить, |
|||||||||
заключается |
в том, что разыскиваемые перемещения |
X,- должны при приближении |
||||||||
к граничной |
поверхности |
dS принимать |
заданные значения Х{ на dS: |
|||||||
|
|
|
|
Xi = Xi (/=1, |
2, 3). |
|
|
(10) |
||
Такие задачи называются задачами типа I. |
|
|
|
|||||||
б) Заданы (кроме |
усилий / |
в области |
5) значения Г/ |
( t = l , |
2, 3) поверхно |
|||||
стных сил, действующих на dS. Граничное условие, |
которое должно выполняться, |
|||||||||
заключается |
в том, что поле неизвестных |
в 5 компонентов |
a/у должно согласно |
|||||||
условию (2) удовлетворять |
в любой точке |
Р |
границы соотношениям: |
|||||||
|
|
|
O ijn j-F i ( f - 1, 2, 3). |
|
|
(11> |
||||
Эти задачи называются задачами типа II. |
|
и Я2 двух первых ком |
||||||||
в) Заданы (кроме |
усилий / |
в области |
5) |
значения ^ |
||||||
понентов перемещения |
X |
и значение |
F3 третьего |
компонента силы F в любой |
||||||
точке на dS. Решение должно |
удовлетворять |
на dS |
следующим условиям: |
|||||||
|
|
|
Xi = Xlt Х 2= Х а, |
o3jtij = Pg. |
|
|
||||
Другие |
примеры граничных условий были приведены в III.1.5, |
некоторые даны |
||||||||
в упражнениях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение 2 . Задача (Ph)t для которой заданные в задаче (Р) величины внутри S и на dS тождественно равны нулю, называется однородной задачей, ассоциированной с (Р).
Так, ассоциированной задачей типа I будет также задача типа I, в которой
/ 1= о, х , = о .
Определение 3. Задача (Р) называется регулярной, если ассо циированная с ней однородная задача (Ph) также регулярна **, а из задаваемых в задаче (Р) условий для задачи (Рн) следуют только ***
те условия, которые даны в определении 1 .
Приведенные выше примеры а), б) и в) являются примерами регулярных задач.
Теперь нетрудно сформулировать следующий результат, условив
* В более общем случае можно было бы определить |
условия нелокальной |
||||
регулярности (см. задачи 9 |
и 10). |
Здесь для |
простоты рассматривается |
только |
|
локальная регулярность. |
|
|
|
|
|
** Ниже в целях упрощения слово «локально» убудем опускать. |
|
||||
*** Этим исключается, например, случай, |
когда Х1УХ2У Хз, /убудут |
заданы |
|||
в любой точке dS. Иными |
словами, |
необходимо, чтобы при |
отбрасывании |
какой- |
|
либо из заданных величин |
в задаче (Р) задача |
(Р^) теряла |
регулярность. |
|
шись при этом не делать различия между двумя решениями |
задачи, |
||||
разность которых представляет собой тривиальное решение. |
|
||||
Теорема (о единственности |
решения). |
Регулярная |
задача имеет |
||
не более |
одного решения. |
|
|
|
|
В самом деле, легко проверить, что если регулярная задача |
|||||
имеет два |
различных решения |
Х)1’, off и X)2’, off, то |
разности |
||
|
X ^ X f f - X f f , Ojj = aff — off |
|
|
||
представляют собой решение однородной |
ассоциированной |
задачи, |
|||
которая, |
по предположению, будет регулярной. В |
соответствии |
|||
с леммой |
решение X h а/у может быть только тривиальным. |
|
Таким образом, сг/у и е/у определяются однозначно. Поле пере мещений определяется, возможно, с точностью до поля перемеще ний абсолютно твердого тела.
Для приложений, которые будут рассматриваться, этой теоремы вполне достаточно. Отметим (хотя в настоящем курсе это не най дет применения), что даже при самых общих условиях регулярно сти всякая регулярная задача на самом деле имеет единственное решение и что такая задача является корректно поставленной. Уточним, однако, что в случае задач типа II заданные величины должны удовлетворять необходимому условию (3). Если же это не так, то рассматриваемая задача о равновесии не имеет решения вообще.
Х.1.3. Принцип Сен-Венана. Положения, рассмотренные выше, показывают, что сложность задач теории упругости такова, что найти математическое решение в явном виде, как правило, не пред ставляется возможным. Действительно, искомые функции должны удовлетворять довольно сложной системе уравнений в частных произ водных, которая даже в сравнительно простых случаях может быть решена лишь для конкретных граничных условий. Вместе с тем из соображений физического характера ясно, что практически невоз можно реализовать в эксперименте заданное распределение поверх ностных сил F (Р) на тех участках поверхности dS тела, на которых это распределение предполагается известным (например, в случае задач типа II). Если даже математические трудности преодолены и построено точное решение, то точная Экспериментальная проверка всех теоретических выводов все равно остается невозможной. Таким образом,, как по математическим, так ц физическим соображениям теории упругости грозит опасность остаться слишком «тонкой» нау кой, практическая ценность которой весьма сомнительна.
Все эти замечания только подчеркивают важность следующего принципа, сформулированного впервые Сен-Венаном, согласно ко
торому вводится |
некоторая гибкость в здании |
граничных условий, |
|||
и область |
применений теории упругое**^ |
тем |
самым |
расширяется. |
|
Если заменить заданное распределен# |
сил |
F (Р), |
действующих |
||
на участок |
граничной поверхности, другцМ распределением, также |
||||
действующим на |
так что оба расплавления будут характери |
||||
зоваться одним |
и тем же торсором, а |
граничные условия на до |
|||
полнительной к 2 части поверхности |
не изменятся} то тогда |
в любой области тела S, достаточно удаленной от 2 Х, поле на- пряжений и поле перемещений останутся практически неизменными.
Очевидно, что принцип будет выполняться тем лучше, чем меньше
будут |
размеры |
2 Хпо сравнению с размерами тела S и чем больше |
будут |
удалены |
от участка 2 Хточки тела S, в которых производится |
сравнение решений. Вблизи участка 2 Х, т. е. рядом с точками при ложения сил F (Р), распределение которых меняется, решения могут сильно различаться.
Данная выше формулировка не является настолько точной, чтобы можно было поставить задачу ее математического обоснования. Под черкнем, однако, что принцип Сен-Венана хорошо подтверждается опытными данными.
По тем же соображениям введем, в случае необходимости, неко торую неоднозначность в записи граничных условий в перемещениях.
Например, если часть плоскости 2 0 граничной поверхности dS жестко заделана, иными словами, если требуется, чтобы было X (Р)=0 в любой точке 2 0, то зачастую ограничимся ослабленным условием, требуя, чтобы в центре тяжести * 2 0 (при однородном распределе нии поверхностной плотности) перемещение X и вращение со были равны нулю. В этом случае появляется возможность воспользоваться отсутствием ограничений на остальную часть поля X (.Р) на 2 0 и упростить решение задачи.
С целью расширения области применения решений регулярных задач, которые будут построены (и для их интерпретации), восполь зуемся сформулированным принципом, считая эти решения решени ями всех задач, которые можно свести к данной регулярной задаче.
Поэтому при рассмотрении простейших задач реализуем следую щие этапы.
а) Строгая формулировка регулярной задачи (на самом деле по становка рассматриваемых задач возникла из практики).
б) Решение сформулированной задачи. На этом этапе на основе интуитивных соображений угадывают аналитическую форму части РеШения (например, поле перемещений или поле напряжений), и на этой основе строится полное решение и проверяется выполнимость всех уравнений и граничных условий задачи. После этой проверки мо>кно, опираясь на теорему единственности, быть уверенным в том, что найденное решение —единственное решение поставленной задачи.
в) Применение принципа Сен-Венана. Применяя этот принцип, следует указать, каким конкретным практическим задачам соответ ствует найденное решение, и выявить ‘его физический смысл.
Х.1.4. Простое растяжение (сжатие) |
цилиндрического бруса. |
||
Рассмотрим теперь |
регулярную |
задачу, относящуюся к цилиндри |
|
ческому брусу 5, |
образующие которого параллельны оси х8, а торцы |
||
пРедставляют собой прямые сечения 2 0 и |
2 f плоскостями х8= 0 и |
||
*з^/. Внутри бруса / —0; на |
2^ действуют поверхностные силы |
* Такой (несколько произвольный) выбор |
объясняется тем, что центр тяже- |
сти является в некотором роде средней точкой, |
удобной для приближенной фор |
мулировки граничных условий закрепления участка 2 0.
х2
б)
-F- |
|
1 2 |
F |
и |
$ |
||
|
|
ь |
|
Рис. 1. Цилиндрический стержень (а); |
усилия в опыте на |
чис |
|
тое растяжение, приложенные |
к стержню (б) |
|
с плотностью F (F — постоянный вектор, параллельный оси х3, ком
поненты которого О, О, F). На сечение 2 0 действуют силы с поверх ностной плотностью — F. Боковая поверхность бруса 2 2 свободна от нагрузок (111.1.5), т. е. силы F заданы и равны нулю всюду на 22 (рис. 1). Задача относится, таким образом, к задачам типа II и решается очень просто. Поле тензоров напряжений простого растя жения, определяемое равенствами
|
^ 3 3 == F * ^ 1 1 == ^ 2 2 = ^ 1 2 == ^ 2 3 = ^ 3 1 = 0 » |
0 ^) |
||||
полностью решает проблему. Действительно, |
|
так |
||||
уравнения |
равновесия (1) удовлетворены в любой точке S, |
|||||
как // = 0, а |
все а,-у — постоянные |
величины; |
|
|
||
граничные условия типа (И) выполняются; |
|
|
||||
из законов поведения (6) тогда следует, что все е/у —постоянные |
||||||
величины. Точнее |
|
|
|
|
|
|
ZfB8g = F, |
Е |
— Е&22= |
vF, е12 = 823= |
831 = 0. |
(13) |
|
Поле тензоров |
е,-у |
удовлетворяет уравнениям |
совместности |
(7), |
и, следовательно, это поле соответствует некоторому полю переме
щений X h определяемому решением уравнений |
(13) и (4). |
Видно, что поле |
|
* а = - |- * з . * 1 = ---- = — |
О4) |
является искомым полем перемещений. Любое другое поле, которое может быть решением, получается прибавлением к полю (14) поля моментов торсора. Такое (бесконечно малое) геометрическое пере мещение, которое может быть сложено с полем (14), не дает нового решения, отличного от решения, даваемого формулами (12) и (14), так как последнее, удовлетворяя всем условиям задачи внутри S и всем граничным условиям на dS, является единственным, ибо речь идет о регулярной задаче.
Если длина бруса достаточно велика в сравнении с поперечными размерами, то, опираясь на принцип Сен-Венана, можно считать подученное решение одним из приближений к решениям других задач. Обозначим через & (0, 0, &) главный вектор одноосного тор-
сора, определяемого поверхностной плотностью F (Р) на 21; Л — площадь прямого сечения цилиндра. Ось л*8 будем полагать совпа дающей с центрами тяжести прямых сечений (при однородной по верхностной плотности). Тогда линия действия главного вектора S
будет всегда совпадать с осью х8, a S = A F .
Согласно принципу Сен-Венана можно допустить, что всякий раз, когда к торцам 2 * и 2 Фприложены усилия, торсоры которых
эквивалентны соответственно силам S и —S |
, а боковая поверхность |
2 г свободна от нагрузок и массовые силы |
пренебрежимо малы, то |
соотношения (12) и (14) определяют поле напряжений и поле пере мещений. Разумеется, это решение представляет собой хорошее приближение к искомому решению для тех частей бруса, которые достаточно удалены от торцов 2 „ и 2 ,.
Предположим теперь, что торец 2 0 бруса заделан в жесткий монолит, а остальные условия задачи остаются неизменными (/ = О внутри S, [Г (/>)]£, = f/1"], F ( P ) = 0 на 2 ,). Строго говоря, это озна чает, что перемещения X (Р) на 2 0 тождественно равны нулю на плоскости х8= 0. Решение задачи по формулам (12) и (14) не будет строгим, так как перемещения на х8= 0 не будут везде тождественно равны нулю. Нов соответствии с результатами, полученными в Х.1.3, можно допустить, что формулы (12) и (14) дадут одно из прибли женных решений, так как ось х„ является геометрическим местом центров тяжести прямых сечений. В самом деле, и смещение начала координат и вращение в этой точке будут тождественно равными нулю, что приблизительно соответствуют условиям жестко заделан ного торца 2 0 (Х.1.3).
Экспериментальные проверки. Приведенные результаты легко проверить экспе риментально. Поскольку невозможно осуществить строгую реализацию граничных условий на торцах 2 0 и 2 lf будем проводить измерения на малом участке бруса,
достаточно удаленном от торцов, например изучая деформацию малого прямоуголь ника длины А, начерченного до деформации на боковой поверхности бруса (рис. 2). После приложения нагрузки прямоугольник деформируется. Для обычных мате
риалов и в особенности для |
металлов |
установлено, что при растяжении (F > 0 или |
|||||||
F > 0) |
длина |
увеличивается |
до |
значения |
А,+ЛА,, а |
ширина прямоугольника |
|||
уменьшается. Весь брус, подобно |
этому прямоугольнику, удлиняется, |
а его |
пря |
||||||
мое сечение уменьшается. И обратно, |
если брус сжимать вдоль оси |
(F < 0 |
или |
||||||
F < 0), |
то длина его уменьшается, а |
прямое сечение |
увеличивается. |
Таким об |
|||||
разом, |
отсюда |
вытекает, как |
уже |
отмечалось |
в (IV.3.3), что Е и v положительны. |
||||
С количественной точки |
зрения закон, по которому происходит удлинение |
||||||||
(называемый обычно законом |
Гука) и который записывается в форме Ee9Z = F |
||||||||
или |
|
|
„ |
А*-__¥___ 1 |
|
|
(15) |
||
|
|
|
X ~ Е Л ~ Е |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
(где для простоты относительное удлинение е88 обозначено через е), хорошо вы
полняется при условии, когда F не выходит за пределы отрезка * [— k, + k] [А, называется пределом пропорциональности при растяжении материала (рис. 3)].
Если F выходит за пределы этого интервала, закон Гука (15) перестает выпол няться по двум причинам. С одной стороны, при увеличении растягивающего усилия относительное удлинение е уже не будет линейной функцией от о, а с дру гой-материал теряет свойство упругости, так как после снятия нагрузки в точке В состояния среды будут соответствовать кривой ВС (совпадающей практически
П£л+дл
I
Рис. 2. Проверка
справедливости за кона Гука на при мере растяжения балки, верхний ко нец которой заде-
лан в монолит
Рис. 3. Чистое растяже ние.
Предел упругости при чистом растяжении достигается в точ ке А (о = К )
с прямой линией), а не кривой ВАО. Для описания таких процессов нужно при менить теорию пластичности (VII 1.8.1).
Опытные данные, полученные измерением деформаций на контуре, нанесенном
на брусе, позволяют определить значения |
коэффициентов |
упругости. |
Ниже при |
||
водятся |
значения этих |
коэффициентов |
для некоторых |
обиходных |
материалов |
с целью дать читателю представление о порядке величин. |
|
|
|||
|
Материал |
Е, |
и. |
|
|
|
кг/мм* |
кг/мм* |
|
||
Сталь обычная |
22 000 |
8000 |
|
0,25 |
|
Железо |
обычное |
20 000 |
— |
|
0,3 |
Алюминий |
7 000 |
— |
|
0,34 |
|
Бронза |
обычная |
10 000 |
— |
|
0,31 |
Х.1.5. Равномерное сжатие тела произвольной формы. Тело S (рис. 4) подвержено действию равномерного давления. Следователь но, речь идет о регулярной задаче типа II, данные которой таковы:
/ = |
0 внутри S и F = —рп на dS, |
где р —скалярная |
постоянная, которую будем считать положитель |
ной. Заметим, |
что условие (3) выполняется и совершенно очевидно, |
||||
что однородное поле |
шаровых тензоров |
напряжений |
|
||
|
О ц |
(Т22 ---- (Jgg ---- |
р , <J12 |
---- <J2g ---- O gj ---- О |
(16) |
удовлетворяет |
уравнениям равновесия (1) и граничным условиям (11). |
* Здесь предполагаем, что пределы упругости при сжатии и растяжении рав ны по модулю. Практически так оно обычно и бывает, однако в отдельных случаях они могут различаться.