Переходные процессы в электродвигательной нагрузке систем промышлен
..pdfПри учете сверхпереходных составляющих ЭДС E'q не обладает свойством сохранять неизменным свое значение в первый момент при изменении режима СД, этим свойством обладает только ЭДС E"q.
Рис. 1.6. Эквивалентные синхронная (а) и сверхпереходная (б) схемы замещения синхронной машины по поперечной оси
Более подробно электромагнитные переходные процессы
вСД рассмотрены в гл. 4 и 6.
Всхеме замещения СД по поперечной оси ротора (рис. 1.4,6) отражены два основных контура: обмотки статора и
демпферной обмотки. В зависимости от способа преобразо вания этой исходной схемы могут быть получены две экви валентные схемы замещения, приведенные на рис. 1.6. В схе ме, показанной на рис. 1.6, a, Ed— синхронная ЭДС по про дольной оси. Эта ЭДС вызвана сцепленным со статорной обмоткой по поперечной оси магнитным потоком, обусловлен ным током в демпферной обмотке,
(1.57)
В синхронном установившемся режиме (/l9 = 0) ЭДС Ed= 0. Сопротивление хд, за которым приложена ЭДС Ed в экви валентной схеме замещения, является синхронным индуктив ным сопротивлением по поперечной оси СД, т. е. полным ин дуктивным сопротивлением статорной обмотки по этой оси. В соответствии со способом преобразования оно определяет
ся соотношением
(1.58)
Сопротивление xq является характерным параметром СД и обычно приводится в каталожных данных двигателя.
В эквивалентной схеме замещения, приведенной на рис 1.6,6, E"d— сверхпереходная ЭДС по продольной оси. Для ее определения можно воспользоваться выражением
= |
(1.59) |
х —ха |
xalq |
Подставляя в это соотношение выражение (1.18), после пре образований получаем
E"d= —Iq{xq—x"q)—I lqxaq= —Iq( x —x"q) + E d. |
(1.60) |
Сверхпереходная ЭДС E"d пропорциональна той части сум марного магнитного потока г|/'q, сцепленного со статорной обмоткой по поперечной оси, которая не может измениться скачком. Поэтому ЭДС Е"d сохраняет неизменным свое зна чение в первый момент при любых изменениях режима, т. е.
E"d( - 0 ) = E " d(+0). |
(1.61) |
Сопротивление хпду за которым приложена ЭДС E"d в эк вивалентной схеме замещения СД, называется сверхпереход ным индуктивным сопротивлением по поперечной оси и яв ляется входным индуктивным сопротивлением исходной схе мы замещения. В соответствии со способом преобразования исходной схемы замещения СД по поперечной оси оно опре деляется соотношениями
Xq — Xa +
1 |
(1.62) |
+ ■ |
|
Xaq |
Kalq |
ИЛИ
Xq - * q * iq |
(1.63) |
iqQ |
|
Сопротивление x"q является характерным параметром СД и обычно указывается в каталожных данных двигателя.
Уравнение электромагнитных переходных процессов в СД по поперечной оси
dE, |
(1.64) |
1<70 * dt + Ed — 0 |
может быть получено при дифференцировании по времени выражения (1.59) и учете соотношения (1.20), т. е. электро магнитные переходные процессы в СД по поперечной оси определяются дифференциальным уравнением первого по
рядка. Постоянная времени электромагнитного переходного процесса по поперечной оси T\q0 является одновременно по стоянной времени демпферной обмотки.
Поскольку эквивалентные схемы замещения СД по про дольной (рис. 1.5) и поперечной (рис. 1.6) осям различаются лишь способом преобразования исходной схемы замещения, они равноценны и взаимозаменяемы. Однако ввиду различия свойств входящих в эквивалентные схемы ЭДС, области ра ционального использования этих схем различаются. Исследо вания и расчеты синхронных установившихся режимов СД целесообразно осуществлять по схемам с синхронными ЭДС, т. е. по схемам, приведенным на рис. 1.5, а и 1.6, а. Это объ ясняется тем, что значения синхронных ЭДС в таких режи мах однозначно определяются током в обмотке возбуждения. Для анализа переходных процессов в СД рационально ис пользовать схемы со сверхпереходными ЭДС, т. е. схемы, приведенные на рис. 1.5,6 и 1.6,6. В этом случае наиболее просто определяются начальные условия, соответствующие изменению режима. Наименее употребительна при расчетах режимов СД эквивалентная схема с переходной ЭДС (рис. 1.5,в). Ее можно рекомендовать при расчетах переходных процессов СД в случае, когда не учитываются быстрозату хающие сверхпереходные составляющие этих процессов.
1.3. КОМПЛЕКСНЫЕ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ И РАСЧЕТ СИНХРОННОГО УСТАНОВИВШЕГОСЯ РЕЖИМА
Из эквивалентных схем замещения СД по продольной и поперечной осям (рис. 1.5 и 1.6) могут быть получены сле дующие соотношения, характеризующие режим этих схем:
(1.65)
(1.66)
(1.67)
( 1.68)
(1.69)
Принимая оси d и q ротора соответственно за действи тельную Re и мнимую Im оси системы координат комплекс ной плоскости, векторы эквивалентных ЭДС СД в этой си стеме координат можно записать в следующем виде:
для синхронной ЭДС |
|
Ez= E d-{-jEq\ |
|
для сверхпереходной ЭДС |
(1.71) |
|
|
Неявнополюсному СД {xd= x q) соответствует |
единое |
комплексное уравнение состояния |
|
EA+]Eq= (-t/d+/£/e)- № ( /- + //,) , |
(1.72) |
или |
|
Ed=)U—jxJ. |
|
Этому уравнению соответствует эквивалентная комплексная схема замещения неявнополюсного СД (рис. 1.7,а), в кото рой двигатель отображен синхронной ЭДС _£с, приложенной
за синхронным сопротивлением xd.
Рис. 1.7. Эквивалентные комплексные схемы замещения неявнополюсного
(а) и явнополюсного (б) СД
Явнополюсному СД (xd=^=xq) также соответствует единое комплексное уравнение состояния
Ed-j-jEQ—' (Ud-\-jUq)—jxq(/d-\-jIq),
или
Еъ=1)—\хч1 |
(1.73) |
где Ея — вектор расчетной эквивалентной ЭДС явнополюс
ного СД. Проекция на ось d вектора этой ЭДС Ed является продольной составляющей синхронной ЭДС, а на ось q — расчетной ЭДС Ея, приложенной за сопротивлением хя и оп ределяемой уравнением
EQ=iUq—I(lxq. |
(1.74) |
Эквивалентная ЭДС EQ не входит ни в одну из эквивалент |
|
ных схем замещения СД по продольной оси (рис. |
1.5) и тем |
самым не соответствует реальным магнитным потокам в СД. В этом смысле она является только расчетной ЭДС и ис пользуется в расчетах синхронного установившегося режима двигателя. Эквивалентная комплексная схема замещения яв нополюсного СД приведена на рис. 1.7,6.
Продольную и поперечную составляющие напряжения можно представить в виде:
Uq = U cos 0; 1
0.75)
Ud = — U sin 0, J
где 0 — угол между вектором U и поперечной осью q рото
ра СД.
Из соотношений (1.65) — (1.69) и (1.74) с учетом (1.75) могут быть получены следующие выражения:
,t/cosG—£„ f/cosG—£"
Id~ |
|
Xd |
|
|
|
" |
' |
|
|
|
|
|
xd |
|
|||
, |
i/sine + fd |
t / s i n G + f ^ |
||||||
* Q |
|
|
|
|
|
|
„ |
» |
|
|
*4 |
|
|
x q |
|
||
E q = |
E q |
Xd |
|
U X d ~ |
X ( l |
cos 0; |
|
|
|
|
|
x d |
|
x d |
|
|
|
E q = |
E q |
d |
U |
d |
d |
cos 0: |
||
|
|
x d |
|
x "d |
|
|
||
E q = E q |
d |
+ U |
X j |
d |
cos 0; |
|||
|
|
X j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
// |
|
|
E d = |
E d |
Xq |
- \ - U Xq~ Xq sin 0; |
|
||||
|
|
|
x "q |
|
x 'q |
|
|
|
E d = E |
d |
Xq |
|
U |
X q ~ |
X q |
sin 0; |
|
|
|
XQ |
|
|
Xq |
|
|
|
E q = |
E Q - ^ - ~ U |
Xd~ Xqcos 0. |
|
|||||
|
|
Xq |
|
Xq |
|
|
|
(1.76)
(1.77)
(1-78)
(1.79)
(1.80)
(1.81)
(1.82)
(1.83)
Полная мощность, потребляемая СД из сети при напря жении U и токе статора /,
|
|
|
|
5=|£/Л |
|
|
|
|
|
(1.84) |
где / — сопряженный |
вектор |
|
тока статорной |
обмотки. Из |
||||||
этого равенства с учетом (1.2) |
следует: |
|
|
|
||||||
|
|
|
Р = Uq lq + |
Ud td\ | |
|
|
(1.85) |
|||
|
|
|
Q = UqId~ U dIr |
I |
|
|
|
|||
Используя |
ранее |
полученные |
выражения (1.75) — (1.77), ак |
|||||||
тивную |
и |
реактивную |
мощности, потребляемые двигателем |
|||||||
из сети, можно представить в виде: |
|
|
|
|
||||||
р -~ |
Ед U sin 0 -f ~Ed- ~ cos 0 -|- |
2 |
\ Xd*q J |
sin 20; |
(1.86) |
|||||
|
|
Xd |
|
Xq |
|
|
|
|
||
Q = |
E q U |
a |
E q U • |
л |
I 1 li |
cos*0+ii2l l y |
(1.87) |
|||
—-—-COSGH-----— sin0 |
|- U1 |
|||||||||
|
Xd |
|
Xq |
|
|
\ |
Xd |
Xq |
|
В синхронном установившемся режиме (£</= 0) выраже ния для активной и реактивной мощности упрощаются:
р _ |
Ейи |
sin 0 + |
П2 |
[Xd—Xq' |
— |
1sin 20; |
|||
|
Xd |
|
2 |
\ xd Xq ,/ |
|
|
EqU |
n |
- f 2 | 'f e ] c o s 2 0 . |
Xd |
Xq / |
---------COS0 |
||
Xd |
|
^ Xd Xq } |
(1.88)
(1.89)
При расчетах синхронного установившегося режима СД в качестве основных исходных данных обычно можно прини мать коэффициент загрузки по активной мощности Кз и ко эффициент мощности cos ср двигателя. В этом случае
Р = /СзСОЭф*; |
(1.90) |
Q= P tg V> |
(1.91) |
причем положительное значение реактивной мощности соот ветствует потреблению, а отрицательное — генерации мощ ности. Эквивалентная ЭДС СД Eq и угол 0 могут быть рас считаны по выражениям, полученным с помощью эквивалент ной комплексной схемы замещения (рис. 1.7):
Qxq \ 2 |
(1.92) |
и ) |
т - - |
|
(1.93) |
Остальные параметры синхронного установившегося режима
двигателя могут быть определены по выражениям (1.75) —
(1.83).
кие |
Задача 1.1. Определить параметры номинального режима и статичес |
||||
характеристики мощности синхронного двигателя типа СДН-16-69-6: |
|||||
P N = 3200 |
кВт; |
= 10 кВ; cos ср* = 0,9; |
*<* = 1,21; *'<*=0,257; |
*"<*=^0,183; |
|
*, = |
0,726; |
х"д = 0,202. |
СД имеем: Р=0,9; |
Q= —0,436; |
|
|
Решение. Для |
номинального режима |
|||
U = \. |
|
|
|
|
Последовательно определяем:
Е,
= 1/(1 +0,436-0.726)2+ (0.9 0,726)2=- 1,47;
tg 0 = - + |
/ ( и — |
= |
=0,495; 0 = 26°25'; |
U |
и |
) |
1,316 |
и ч= |
и cos 0 = 0,896; |
Ud= — U sin 0 = —0,443; |
|
|
и ч ~ Ео |
-1,47-1-0,896 |
|
Id = |
|
-0,79; |
|
|
|
|
0,726 |
|
Ud |
|
—0,443 |
|
l q = — |
|
= 0,61; |
|
Xq |
|
0,726 |
Eq= Uq—IdXd = 0,896+0,79 • 1,21 = 1,85;
E"q= Uq—Idx"d = 0,896+0,79 • 0,183 = 1,04;
E"d = Ud+ /,* " , = —0,443+ 0,61 • 0,202 = —0,32;
E" = YE”‘+E"'= У -0,322+ 1,042 = 1,09;
P — ^ sin 0 + |
——(——— ) sin 20 = |
1,53 sin 0-)- 0 277 sin 20; |
||
Xd |
2 \ Xd Xq j |
|
|
|
1 |
1 |
|
( X<i |
cos 20 = |
Q = —— (—-—-f-—— 1—— 4- U—cos 0— |
||||
> - f ( - Xd |
Xq |
Xd |
Xd Xq |
|
|
|
|
||
= |
1,103—1,53 cos 0—0,227cos 20. |
|
Векторная диаграмма номинального режима двигателя СДН-16-69-6 приведена на рис. 1.8, статические характеристики мощности в синхрон ном установившемся режиме — на рис. 1.9.
Задача 1.2. Определить параметры номинального режима синхронного
двигателя |
СТД-8000: |
Р^ = 8000 кВт; £/*у = 10 кВ; cos(p.v = 0,9; л:f/ = 2,19; |
*'<*=0,258; |
*"<* = 0,162; |
*"*=0,167. |
Решение. Последовательно определяем:
Е„= У (1+2,19 • 0,436) 2+ (2,19 • 0,9) 2=
=У 1,9532+ 1,972= 2,78;
Рис. 1.8. Векторная диаграмма явнонолюсного синхронного двигателя
СДН-16-69-6
tg 0= |
1,97 |
= 1,01; 0 = 45° 15'; Uq = 0,707; |
|
1,953 |
|
,,л , —2,78+0,703
Ud — — 0,71; U = ------- ------------- |
= —0,95; |
—0,71
0,324; E"q = 0,703 + 0,95-0,162 = 0,857;
2,19
7+ = — 0,71 + 0,324-0,167 = — 0,656;
E" = /0 ,8 5 7 2 + 0,6562 = 1,08;
2 78
Р = - * ■sin 0 = 1,27 sin 0; ^ I IУ
2 78 |
i |
Q = — “aTig- c° s 0 + - ^ r = 0>457- l -27 cos 0.
Рис. |
1.9. |
Статические |
характери |
Рис. |
1.10. Векторная диаграм |
|
стики |
активной и |
реактивной |
ма |
номинального |
режима не |
|
мощности |
синхронного |
двигателя |
явнополюсного |
синхронного |
||
|
|
СДН-16-69-6 |
|
двигателя СТД-8000 |
Векторная диаграмма номинального режима двигателя СТД-8000 при ведена на рис. 1.10.
Глава 2
ОПЕРАТОРНЫЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЯХ
Операторный метод позволяет привести систему диффе ренциальных уравнений к эквивалентной системе алгебраи ческих уравнений, преобразования которой, связанные, на
пример, с исключением отдельных переменных, осуществля ются значительно проще, чем преобразования исходной си стемы. В этом проявляется одно из существенных преиму ществ операторного метода.
2.1.ОПЕРАТОРНЫЕ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ
ИПАРАМЕТРЫ СИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Воспользуемся операторным методом в сочетании с мо делью СД в системе координат d, q дляописания переходных процессов в двигателе. В настоящей главе рассматривается модель СД в рамках следующих допущений.
1. Не учитывается или относится к цепи питания СД ак тивное сопротивление статорной обмотки (RCT = 0).
2. Не учитывается трансформаторная ЭДС двигателя, т. е. та часть ЭДС СД, которая зависит от скорости изменения магнитного потока ф (dty/dt = 0).
Рис. 2.1. Операторные схемы замещения СД по продольной (а) и попе речной (б) осям
Переходные процессы в СД при таких допущениях харак теризуются операторными схемами замещения по осям d и q, приведенными на рис. 2.1. Этим схемам соответствуют сле дующие уравнения электромагнитных переходных процессов в операторной форме:
|
Uq(p )= Z d(p)/d(p) + G(p)Uf (p); |
(2.1) |
|
Ud(p ) = ; - Z (I(p)Iq(p), |
(2-2) |
где |
Zd(p ) — операторное сопротивление СД по |
продольной |
оси; |
Id( p ) = I J p — операторный ток статорной |
обмотки по |