- •Введение
- •1. О постановке задач в теории пластичности
- •2. Теоретические методы решения задач омд
- •2.2. Метод линий скольжения [1,2,4].
- •4. Приближенный энергетический
- •4.1 Исходные уравнения
- •4.2. Модели из жёстких блоков
- •4.2.1. Алгоритм решения задач с использованием
- •4.2.2. Алгоритм построения жёстко-блочной модели
- •4.2.3. Алгоритм построения годографа скоростей
- •4.2.4. Учёт упрочнения в очаге деформации
- •4.2.5. Определение температурных изменений в
- •4.3. Пример решения задачи приближенным
- •4.3.1. Разработка математической модели процесс отрезки
- •4.3.2. Работа внутренних сил
- •4.3.3. Работа сил сопротивления
- •4.3.4. Работа сил среза
- •4.4. Определение удельного усилия
- •4.5. Определение величины сопротивления деформированию с учетом деформационного и скоростного упрочнения.
- •4.5.1. Алгоритм решения задачи
- •5. Метод конечных элементов в обработке
- •5.1. O методе конечных элементов
- •5.2. Программный комплекс msc.SuperForge
- •5.2.1. Структура программы msc.SuperForge. Подготовка данных
- •5.2. Метод конечных элементов первого порядка
- •5.2.1.Понятие о линиях тока. Функции тока.
- •5.3. Расчет энерговыделения на линиях разрыва скорости
- •5.3.1 Расчет энерговыделения на линиях разрыва
- •5.4. Определение функций тока на элементе
- •5.5 Примеры решения технологических задач
- •5 .6.1 Редуцирование и волочение полосы в клиновых матрицах (рис. 5.42)
- •5.6.2. Обратное выдавливание плоским пуансоном
- •6 Решение осесиметричных задач
- •6.1. Открытая штамповка круглых в плане поковок
- •7. Расчет деформированного состояния при плоском пластическом течении
- •8. Курсовая работа
- •8.1.Задание и содержание курсовой работы.
- •8.2. Оформление курсовой работы
- •8.3. Защита и оценка курсовой работы
- •Содержание
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.4. Определение удельного усилия
при прямом прессовании
Рассмотрим установившийся процесс плоской деформации не упрочняющегося материала. Сначала допустим, что трение на поверхности контакта между материалом и инструментом отсутствует.
Принятое кинематически возможное поле показано на рис.4.2. а. Для построения скоростей из точки 0 (рис.4.2. б) откладываем вектор , а затем из точки 0 и 1 проводим прямые 02 и 12, параллельные линиям скольжения 02 и 12, пересечение которых определяем положением точки 2. Материал в области 3 движется вертикально. Проводя прямую 23, параллельную линии скольжения 23 до пересечения с вертикалью 03 , получим положение точки 3. Вектор 03 будет соответствовать скорости движения выдавливания материала.
Верхняя оценка удельного усилия будет определяться с учетом симметрии по формуле
. (4.59)
где - длина участка скольжения ;
- скорости скольжения на соответствующих участках ;
- скорость движения инструмента.
Выражая все величины через размеры а, в и h и, принимая, получим:
, (4.60)
где в и а - соответствуют половине ширины сечения до и после прессования ;
h - высота принятой зоны пластической деформации.
Исследуя функцию на экстремум по переменной h, получим, что усилие будет минимальным при условии
(4.61)
и составит
. (4.62)
Заменяя размер a, b через обжатие , окончательно получим
; (4.63)
Если на стенках контейнера имеются силы трения, получим
, (4.64)
которое будет минимальным при условии
(4.65)
и равно
(4.66)
При решении осесимметричных задач удобнее использовать разложение скорости относительного скольжения на компоненты по двум взаимно перпендикулярным направлениям , одно из которых совпадает с осью симметрии. Подобное поле скоростей (рис.4.3.) можно использовать и при решении плоской задачи. Тогда формулу (4.60) можно представить в виде
(4.67)
где скорости U и V (рис.4) определяются из условия сплошности среды:
для плоской задачи
(4.68)
Для осесимметричного прессования
(4.69)
Удельное усилие в последнем случае будет определятся по формуле
(4.70)
которая после исследования на экстремум позволяет определить глубину зоны пластической деформации
(4.71)
и минимальную верхнюю оценку удельного усилия
(4.72)