- •Введение
- •1. О постановке задач в теории пластичности
- •2. Теоретические методы решения задач омд
- •2.2. Метод линий скольжения [1,2,4].
- •4. Приближенный энергетический
- •4.1 Исходные уравнения
- •4.2. Модели из жёстких блоков
- •4.2.1. Алгоритм решения задач с использованием
- •4.2.2. Алгоритм построения жёстко-блочной модели
- •4.2.3. Алгоритм построения годографа скоростей
- •4.2.4. Учёт упрочнения в очаге деформации
- •4.2.5. Определение температурных изменений в
- •4.3. Пример решения задачи приближенным
- •4.3.1. Разработка математической модели процесс отрезки
- •4.3.2. Работа внутренних сил
- •4.3.3. Работа сил сопротивления
- •4.3.4. Работа сил среза
- •4.4. Определение удельного усилия
- •4.5. Определение величины сопротивления деформированию с учетом деформационного и скоростного упрочнения.
- •4.5.1. Алгоритм решения задачи
- •5. Метод конечных элементов в обработке
- •5.1. O методе конечных элементов
- •5.2. Программный комплекс msc.SuperForge
- •5.2.1. Структура программы msc.SuperForge. Подготовка данных
- •5.2. Метод конечных элементов первого порядка
- •5.2.1.Понятие о линиях тока. Функции тока.
- •5.3. Расчет энерговыделения на линиях разрыва скорости
- •5.3.1 Расчет энерговыделения на линиях разрыва
- •5.4. Определение функций тока на элементе
- •5.5 Примеры решения технологических задач
- •5 .6.1 Редуцирование и волочение полосы в клиновых матрицах (рис. 5.42)
- •5.6.2. Обратное выдавливание плоским пуансоном
- •6 Решение осесиметричных задач
- •6.1. Открытая штамповка круглых в плане поковок
- •7. Расчет деформированного состояния при плоском пластическом течении
- •8. Курсовая работа
- •8.1.Задание и содержание курсовой работы.
- •8.2. Оформление курсовой работы
- •8.3. Защита и оценка курсовой работы
- •Содержание
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
5.6.2. Обратное выдавливание плоским пуансоном
Схема разбиения для конечной стадии процесса представлена на рис. 5.45. Пластическая область разбита на семь конечных элементов.
Пусть – ширина контейнера, – ширина пуансона, – толщина дна стакана.
Запишем граничные условия для функции тока. Осевая линия тока 8-0 не заканчивается в точке 0, а поворачивается на угол , проходит через точки 1, 2, 3, еще раз поворачивается на и выходит в точке 5 за пределы пластической зоны.
Отсюда .
Значение функции тока в точках 7 и 6 определяется из свойства б) линий тока:
Рис. 5.45
, ,
отсюда
.
Скорость
Берем по абсолютной величине, учитывая, что ее проекция на ось в данном случае отрицательна.
Таблица 5.9
№п.п. |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0 |
В табл. 3 приведены значения функций тока и координаты узлов разбиения. Применяя формулы п. 5.6, вычислим составляющие скорости в треугольниках и энерговыделение на линиях разрыва скорости.
В треугольнике 0-1-8 из зависимости (5.15) имеем
В треугольнике 1-7-8 ,
.
В треугольниках 1-2-7 и 4-5-7 по той же теореме
, ,
, ,
Так как , то в треугольнике 2-3-4 , т. е. имеет место застойная зона.
В треугольнике 2-4-7
,
,
И, наконец, в треугольнике 5-6-7 ,
, .
Сравнивая значения составляющих скорости в треугольниках 5-6-7 и 4-5-7, нетрудно заметить, что они равны, т. е. разрыв скорости на линии 5-7 отсутствует и энерговыделение на линии 5-7 равно нулю. Однако построение этих треугольников необходимо для расчета мощности, расходуемой на линиях контакта с инструментом 4-5 и 6-7.
Зная составляющие скорости в треугольниках по формулам (5.11), найдем энерговыделение на линиях разрыва.
В таблице 3 приведены формулы для расчета энерговыделение на линиях разрыва скорости. – коэффициент, характеризующий контактное трение , , внутри пластической зоны .
Суммируя по формуле (5.6) энерговыделения на линиях разрыва скорости получим:
(5.29)
Деформирующее усилие определяется по формуле (5.7).
Таблица 5.10
|
|
(формула 5.11) |
8-1, 1-7 |
|
|
0-1, 2-3, 3-4 |
|
0 |
7-5, 0-8, 6-5 |
|
0 |
8-7, 1-2 |
|
|
2-7 |
|
|
2-4 |
|
|
7-4 |
|
|
6-7, 4-5 |
|
|