- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. НЕЛИНЕЙНЫЕ АВТОМАТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
- •1.1. Основные сведения о нелинейных системах
- •1.2. Структура нелинейной системы
- •1.4. Типовые нелинейные звенья
- •1.6. Примеры нелинейных автоматических систем
- •Контрольные вопросы и задания
- •2. АНАЛИЗ НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ
- •2.1. Основы анализа нелинейных систем
- •2.2. Фазовое пространство
- •2.3. Фазовые траектории систем
- •2.4. Метод изоклин
- •2.8. Метод точечных преобразований
- •2.9. Гармоническая линеаризация нелинейностей
- •2.11. Метод гармонического баланса
- •2.12. Запаздывание гистерезисного реле
- •2.13. Частотный метод Попова
- •2.14. Прямой метод Ляпунова
- •2.15. Определение границ абсолютной устойчивости нелинейной системы
- •2.16. Анализ одночастотных вынужденных колебаний
- •Контрольные вопросы и задания
- •3. КАЧЕСТВО РЕГУЛИРОВАНИЯ НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ
- •3.3. Показатели качества регулирования нелинейных систем
- •3.4. Анализ качества регулирования одноконтурной нелинейной системы
- •Контрольные вопросы и задания
- •4. КОРРЕКЦИЯ НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ
- •4.1. Линейная коррекция нелинейных систем
- •4.2. Компенсация нелинейной характеристики
- •4.4. Вибрационная линеаризация релейного элемента
- •4.5. Псевдолинейная коррекция
- •4.7. Нелинейные системы с переменной структурой
- •Контрольные вопросы и задания
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
K1K2
ω' |
|
|
|
А' |
Рис. 2.17. Зависимость K1K2(А'; ω') |
||||
|
|
|
Д |
|
Данная зависимость характеризует множество автоколебатель- |
||||
|
|
А |
|
|
ных режимов (А'; ω'), возникающих в АСУИс нелинейным элементом |
||||
«Двухпозиционное реле с гистерезисом» при различных коэффициен- |
||||
тах усиления линейной части системы K1K2. |
||||
|
б |
|
|
|
2.11. Метод гармонического баланса |
||||
и |
|
|
что они наиболее склонны |
|
Особенности релейных с стем в том, |
||||
С |
|
|
|
|
к возникновению устойч вого автоколебательного режима работы. Поэтому одна из задач анал за релейных систем состоит в определении возможности возникновения автоколебательного режима работы. Если такой режим работы системы может возникнуть, то определить амплитуду и частоту этих колебаний.
Для решения поставленных задач используют метод фазовой плоскости и по полученной траектории движения судят о динамических свойствах системы. Но этот метод пригоден только для системы второго порядка. Для системы более высокого порядка используют
метод гармонического баланса Л.С. Гольдфарба. Это графоанали-
тический способ определения амплитуды и частоты автоколебаний, основанный на критерии устойчивости Г. Найквиста.
Для реализации метода Гольдфарба структурную схему нелинейной системы представляют в виде последовательного соединения нелинейной части НЧ и линейной части системы ЛЧ (см. рис. 1.1).
62
Линейная часть включает в себя все элементы системы, за исключением нелинейного элемента, и описывается передаточной функцией WЛЧ(p). Нелинейная часть имеет нелинейный элемент НЭ, который после линеаризации описывается ГПФ WНЭ(p).
Тогда общая частотная передаточная функция системы в разомкнутом состоянии имеет вид
WРАЗ ( jω; jА) =WНЭ ( jА)WЛЧ ( jω). |
(2.116) |
Предположим, что замкнутая нелинейная система находится на границе устойчивости и в ней возникли незатухающие колебания (автоколебания). Тогда, согласно критерию Найквиста, амплитудно-
фазовая характеристика разомкнутой системы WРАЗ(jω; jA) должна |
|
проходить через точку с координатами (–1; j0). Отсюда условие суще- |
|
И |
|
ствования автоколебаний в замкнутой системе |
|
WНЭ ( jА)WЛЧ ( jω)= −1. |
(2.117) |
Д |
|
Непосредственно построить эту АФЧХ на комплексной плоско- |
сти трудно. В этом уравнении две переменные величины: частота ω, |
||||||||
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
которую изменяем от 0 до ∞, и амплитуда сигнала на входе нелиней- |
||||||||
ного элемента А. Поэтому уравнение представляется в виде |
|
|||||||
|
б |
|
1 |
|
|
|||
|
W |
|
( |
jω)= − |
|
|
. |
(2.118) |
и |
|
WНЭ ( jА) |
|
|
||||
|
|
ЛЧ |
|
|
|
|
||
Согласно Л.С. Гольдфар у, автоколебания в системе возможны, |
||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
если выполняются два услов я гармонического баланса. |
|
Первое условие. Отдельно построенная левая часть уравнения при изменении частоты и отдельно построенная правая часть уравнения при изменении амплитуды имеют общую точку пересечения B (в некоторых случаях несколько точек пересечения).
Второе условие. Точки пересечения соответствуют суммарному фазовому сдвигу разомкнутой системы на угол –π радиан или –180°.
|
|
W |
|
( jω) |
|
= |
|
|
; |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ЛЧ |
|
WНЭ ( jА) |
(2.119) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ϕЛЧ (ω)+ϕНЭ (А)= −π |
. |
|
Уравнение (2.118) решается графически следующим образом. На комплексной плоскости [+1; j] вычерчивается амплитудно-фазовая частотная характеристика линейной части WЛЧ(jω), а также обратная ам-
63
плитудно-фазовая характеристика нелинейности с обратным знаком –1/WНЭ(jА). Точка пересечения АФЧХ линейной части системы и гармонически линеаризованной передаточной функции определяет амплитуду А и частоту автоколебаний ω, причем значение А отсчитывается по кривой –1/WНЭ(jА), а значение ω – по кривой WЛЧ(jω) (рис. 2.18).
|
|
|
jV(ω) |
|
Нелинейная часть –1/WНЭ(jА) |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
В1 |
В |
|
ω |
U(ω) |
|
|
А |
||
|
|
|
|
Линейная часть WЛЧ(jω)
Рис. 2.18. Годографы АФЧХ линейной части и нелинейного элемента
Искомые амплитуду А' и частоту ω' периодического решения |
|||||||||||||||||
можно также получить при помощи системыИуравнений, вытекающих |
|||||||||||||||||
из условий гармонического баланса и системы уравнений (2.119): |
|||||||||||||||||
|
|
W |
( jω) |
|
= |
|
|
|
Д1 |
|
|
|
; |
||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
ЛЧ |
|
|
|
|
|
q(A) 2 |
+ q′(A) 2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
(2.120) |
||||||
|
б |
|
q′(A) |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
. |
|
|
|
|
||||||||||
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ЛЧ |
(ω)= −π−arctg |
q(A) |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Об устойчивости или неустойчивости автоколебательного про- |
|||||||||||||||||
цесса судят следующим образом. Пусть точке B соответствует частота |
|||||||||||||||||
ω'B и амплитудаСА'B (см. рис. 2.18). Тогда при некотором приращении |
|||||||||||||||||
амплитуды ∆А (точка |
B1) система будет возвращаться к периодиче- |
скому решению, если при ∆А > 0 колебания будут становиться затухающими, а при ∆А < 0 – расходящимися. Если при (А'B + ∆А) амплитуда начала возрастать, а при (А'B – ∆А) она стала убывать, то возникший предельный цикл неустойчивый.
Вышесказанное аналитически можно представить в виде
|
|
′ |
+∆A)WЛЧ ( jω) |
|
<1; |
|
||
|
|
|
||||||
|
|
WНЭ (АB |
|
(2.121) |
||||
|
|
WНЭ (АB′ |
−∆A)WЛЧ ( jω) |
|
>1 |
|||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или графически: автоколебательный процесс будет устойчив, когда точка на годографе –1/WНЭ(jА), соответствующая амплитуде (АB + ∆А) при (∆А > 0), находится слева от АФЧХ линейной части системы при движении по ней в сторону возрастания частоты. Или по-другому: положительный отсчет амплитуды А вдоль кривой –1/WНЭ(jА) должен быть направлен изнутри наружу через кривую WЛЧ(jω), как показано на рис. 2.18 стрелкой. В противном случае периодическое решение неустойчиво.
Уравнениями (2.120) удобнее пользоваться в логарифмическом масштабе, изображая логарифмические частотные характеристики линейной части. Тогда вместо выражения (2.120) будем иметь следующую систему уравнений:
L |
|
|
|
|
|||
(ω)= −20lg q(A) 2 |
+ q′(A) 2 |
; |
|||||
|
ЛЧ |
|
|
|
|
|
(2.122) |
|
|
(ω)= −π−arctg |
q′(A) |
. |
|
||
ϕ |
|
|
|||||
|
|
|
|||||
ЛЧ |
|
|
Д |
|
|
||
|
|
q(A) |
|
|
|
||
|
|
А |
|
|
|
||
На рис. 2.19 слева изображены графикиИлевых частей системы |
|||||||
уравнений (2.122), а справа – правых частей этих уравнений. При этом |
|||||||
|
|
б |
|
|
|
|
по оси абсцисс слева частота ω откладывается, как обычно, в логарифмическом масштабе, а справа – амплитуда в натуральном масштабе. Решением этих уравнений удут такие значения А' и ω', чтобы при них одновременно соблюдал сь о а равенства (2.122). Такое решение показано на рис. 2.19 тонк ми л ниями в виде прямоугольника.
LЛЧ, дБ |
и |
|
−20lg |
q2 + q′2 |
|
|
|
||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
φЛЧ, рад |
|
lgω' |
lgω |
−π−arctg |
q′ |
|
A' |
A |
|
|
|
|
q |
|
|
|
|||
|
|
|
lgω |
|
|
|
|
М1 |
A |
М2 |
Рис. 2.19. Метод гармонического баланса в логарифмическом масштабе
65
Очевидно, что сразу угадать это решение графически не удастся. Поэтому делаются попытки, показанные штриховыми линиями. Последние точки этих пробных прямоугольников М1 и М2 не попадают на фазовую характеристику нелинейности. Но если они расположены по обе стороны характеристики, как на рис. 2.19, то решение находится интерполяцией – путем проведения прямой М1М2.
Нахождение периодического решения упрощается в случае однозначной нелинейности F(x). Тогда q'(А) = 0 и уравнения (2.122) принимают вид
L |
|
(ω)= −20lg q(A); |
|
ЛЧ |
|
(2.123) |
|
ϕ |
|
(ω)= −π. |
|
ЛЧ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
Графическое решение уравнения (2.123) показано на рис. 2.20. |
|||||||
LЛЧ, дБ |
|
|
|
|
−20lg q |
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
A' |
A |
|
|
lgω' |
lgω |
|
|
|||
φЛЧ, рад |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
lgω |
|
|
|
|
–π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.20. Метод гармонического баланса в логарифмическом масштабе в случае однозначной нелинейности
В качестве примера рассмотрим метод гармонического баланса для системы с различными нелинейностями. Структурная схема нелинейной системы представлена на рис. 1.1. Линейная часть описывается передаточной функцией WЛЧ(p), нелинейная часть имеет нелинейный элемент с ГПФ WНЭ(p).
Передаточная функция линейной части системы
WЛЧ ( p) = |
2 |
. |
|
|
(2.124) |
p(0,05 p +1)(0,02 p +1) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нелинейный элемент будет иметь три различных характеристики: «Идеальное двухпозиционное реле» (см. табл. 1.1, п. 6), «Идеальное трехпозиционное реле» (см. табл. 1.1, п. 7) и «Двухпозиционное реле с гистерезисом» (см. табл. 1.1, п. 8). Выходная величина реле B = 110, порог срабатывания у двух последних реле b = 0,25.
Определим амплитудно-частотную и фазово-частотную характеристики линейной части системы по её частотной передаточной функции:
|
WЛЧ ( jω) = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
(2.125) |
||||||||||||
|
|
|
jω(0,05 jω+1)(0,02 jω+1) |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
AЛЧ (ω) = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
(2.126) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
ω (0,05ω)2 +1 |
(0,02ω)2 +1 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
ϕЛЧ (ω) = −90°−arctg( |
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
0,05ω)−arctg(0,02ω). |
(2.127) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Согласно |
уравнению |
(2.72) |
|
ДπA |
ГПФ |
|
|
характеристики |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
частотная |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
«Идеальное двухпозиционное реле» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
W |
( jA) = 4 110 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.128) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НЭ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
и |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
πA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
− |
W |
|
|
|
|
|
= − |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.129) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А( jA) 440 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
НЭ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Согласно |
уравнен |
|
бю (2.69) |
|
частотная |
ГПФ |
|
|
характеристики |
||||||||||||||||||||||||||||
«Идеальное трехпоз ц онное реле» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
W |
|
( jА) = 4 110 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
А2 −0,252 ; |
|
|
|
|
|
(2.130) |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
НЭ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πA2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
= − |
|
|
|
|
|
|
|
πA |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
(2.131) |
||||||
|
|
|
WНЭ2 ( jА) |
|
440 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
А2 −0,252 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Согласно |
уравнению |
(2.79) |
|
частотная |
ГПФ |
|
|
характеристики |
|||||||||||||||||||||||||||||
«Двухпозиционное реле с гистерезисом» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
W |
|
( jА) = 4 110 |
|
|
|
− j4 110 0,25 ; |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
А2 −0,252 |
(2.132) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
НЭ3 |
|
|
|
|
πA2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πA2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
− |
1 |
|
|
|
|
= − |
π А2 −0,252 |
− j |
π0,25 . |
|
|
|
(2.133) |
|||||||||||||||||||||||
|
W |
( jА) |
|
|
|
|
|
440 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
440 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
НЭ3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
67 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задаваясь значением частоты ω от 0 до ∞, определяем амплитуду и фазу характеристики линейной части и строим АФЧХ WЛЧ(jω). Задаваясь значением А от 0 до ∞, строим на комплексной плоскости характеристику нелинейностей –1/WНЭ1(jА) (рис. 2.21).
Годографы WЛЧ(jω) и –1/WНЭ1(jА) пересекаются в одной точке В1. Значит, автоколебательный режим в исходной системе с нелинейной характеристикой «Идеальное двухпозиционное реле» возможен с частотой ω' = 32 рад/с и амплитудой А' = 3,92.
–1/WНЭ1(jА) |
Линейная часть WЛЧ(jω) |
jV(ω) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
В1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
ω = 32 |
0 |
|
|
|
U(ω) |
||||
|
|
|
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.21. Годографы АФЧХ линейной части и нелинейного элемента |
||||||||||||
Устойчивость полученного периодического решения проверим |
||||||||||||
по условию (2.121): |
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|||
|
|
W |
(3,92 +0,1)W |
|
(j32) |
|
= |
34,75 0,028 |
|
<1; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
НЭ |
|
ЛЧ |
|
|
Д |
|
|
|
(2.134) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
WНЭ |
(3,92 −0,1)WЛЧ (j32) |
= |
36,66 0,028 |
|
>1. |
|
|||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, переходнаяАхарактеристика h(t) нелинейной АСУ |
||||||||||||
может иметь устойч вый автоколе ательный режим, переменная со- |
||||||||||||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ставляющая которого оп сываетсябвыражением h(t) = 3,92sin32t.
Задаваясь значен ем А от 0,25 до ∞ (по условию гармонической линеаризации А ≥ b), строим на комплексной плоскости характеристики нелинейностей –1/WНЭ2(jА) и –1/WНЭ3(jА) (рис. 2.22).
Годографы WЛЧ(jω) и –1/WНЭ2(jА) пересекаются в точке В2. Значит, автоколебательный режим в исходной системе с нелинейной характеристикой «Идеальное трехпозиционное реле» возможен с частотой ω' = 32 рад/с и амплитудой А1' = 0,2505 или А2' = 3,85, так как значение функции –1/WНЭ2(jА) = –0,028 может быть получено при двух величинах А' = 0,2505 и 3,85. Причем при положительном отсчете ам-
плитуды в промежутке b ≤ А ≤ b2 годограф –1/WНЭ2(jА) проходит
снаружи вовнутрь кривой WЛЧ(jω), а в промежутке А > b2 – изнутри наружу через кривую WЛЧ(jω).
Устойчивость полученных периодических решений проверим аналитически по условию (2.121):
68
А1' = 0,2505: |
|
|
WНЭ |
(0,2505 |
+0,0003)WЛЧ |
(j32) |
|
= |
|
44,567 0,028 |
|
|
>1; |
(2.135) |
||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
W |
(0,2505 |
−0,0003)W |
ЛЧ |
(j32) |
|
= |
|
22,377 0,028 |
|
|
<1. |
|||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
НЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А2' = 3,85: |
|
|
WНЭ |
(3,85 +0,1)WЛЧ |
(j32) |
|
= |
|
35,386 0,028 |
|
|
<1; |
(2.136) |
||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
W |
(3,85 −0,1)W |
ЛЧ |
(j32) |
|
= |
|
37,264 0,028 |
|
|
>1. |
|||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
НЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, переходная характеристика h(t) нелинейной АСУ может иметь два автоколебательных режима – устойчивый h(t) = 3,85sin32t и неустойчивый 0,2505sin32t.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jV(ω) |
|
–1/WНЭ2(jА) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b ≤ А ≤ b |
|
2 В2 |
|
|
0 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ω' = 32 А = b |
|
|
U(ω) |
||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
А > b 2 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
В3 |
|
|
|
|
|
И |
|
|||
А |
|
|
|
|
ω' = 23 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Линейная часть WЛЧ(jω) |
|
|
|
ω |
|
–1/WНЭ3(jА) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 2.22. Годографы АФЧХ линейной части и нелинейного элемента |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
Годографы WЛЧ(jω) |
|
|
|
–1/WНЭ3(jА) пересекаются в точке В3. Зна- |
||||||||
|
б |
|
|
|
|
|
||||||
чит, автоколебательный реж м в исходной системе с нелинейной ха- |
рактеристикойС«Двухпозиционноеи реле с гистерезисом» возможен с частотой ω' = 23 рад/с и амплитудой А' = 7,25.
Гистерезисная релейная характеристика вносит отставание по выходному сигналу из реле, поэтому проверим выполнение второго условия гармонического баланса в данной системе
ϕЛЧ (ω)+ϕНЭ (А)=
=−90°−arctg(0,05 23)−arctg(0,02 23)−arctg q′(7,25) =
q(7,25)
= −90°−48,99°−24,7°−16,2° ≈ −180°. |
(2.137) |
Таким образом, переходная характеристика h(t) нелинейной АСУ может иметь устойчивый автоколебательный режим с переменной составляющей h(t) = 7,25sin23t.
69