1697
.pdfТак как последнее уравнение должно выполняться для всех значений x и y, то
|
4 |
m2 |
n2 |
2 |
|
a |
mn |
|
||||
Amn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0; |
||
|
|
a |
2 |
b |
2 |
|
D |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда функция прогибов принимает вид
Amn |
1 |
|
|
|
|
amn |
|
|
. |
|
4D m2 |
|
n2 2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
2 |
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.47) |
1 |
|
|
amn |
|
|
|
m x |
n y |
|
||||||
w x, y |
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
|
sin |
|
. |
(2.48) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4D m 1n 1 m2 |
|
n2 2 |
a |
b |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
a |
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты amn определяются по (2.45).
Полученное выражение для функции прогибов (2.48) является решением задачи об изгибе прямоугольной пластины, находящейся под действием поперечной нагрузки q(x,y).
Формулы для определения усилий в пластине можно получить, используя выражения, полученные в разделе 1.
Рассмотрим частные случаи загружения пластины.
1. Нагрузка равномерно распределена по всей поверхности пластины.
В этом случае q(x,y) = q = const. Из формулы (2.45) находим
|
|
4 |
a b |
m x |
|
n y |
|
16q |
|
|
amn |
|
q x, y sin |
sin |
dxdy |
, |
|||||
ab |
|
|
|
|||||||
|
|
0 0 |
a |
b |
2mn |
где m и n – нечетные числа. Все коэффициенты amn при четных m и n равны нулю.
Функция прогибов принимает вид
|
16q |
|
|
sin |
m x |
sin |
n y |
|
|
||||||||
w x, y |
|
|
|
b |
|
(2.49) |
|||||||||||
|
|
|
|
a |
|
|
|
. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
6D m 1...3 n 1...3 |
|
m |
2 |
|
|
n |
2 |
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
mn |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
a |
|
|
b |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
31
При равномерно распределенной нагрузке изогнутая поверхность пластины должна быть симметричной. Если оси координат выбраны, как указано на рис. 2.4, то члены с четными m и n отвечают несимметричным прогибам и поэтому равны нулю. Наибольший прогиб пластины имеет место в центре:
|
|
|
16q |
|
|
1 |
m n |
1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
(2.50) |
||||||||||
w |
x a /2;y b/2 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
6D m 1....3 n 1...3 |
|
|
2 |
|
|
n |
2 |
2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
mn |
m |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
b |
2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
Этот ряд сходится достаточно быстро, и первые несколько членов дают удовлетворительный результат.
В случае квадратной пластинки (a = b), принимая = 0.3, определим прогиб первыми четырьмя членами ряда:
w x a/2;y b/2 0,0443q0Eha3 4 ,
где Е – модуль упругости материала пластины; h – толщина пластины.
По известной функции прогибов можно найти изгибающие моменты в пластине:
16q M x 4
16q M y 4
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a2 |
|
b2 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
m x |
|
sin |
n y |
; |
||
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
m 1...3n 1...3 |
|
|
n |
2 2 |
a |
|
b |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
a |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
n2 |
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b2 |
|
|
a2 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin |
m x |
sin |
|
n y |
. |
|||
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
m 1...3n 1...3 |
|
|
|
n2 2 |
a |
|
b |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
a |
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.51)
(2.52)
Наибольший момент будет в центре пластины. Для квадратной пластины (a = b)
M x |
x a/2;y b/2 |
M y |
x a/2;y b/2 |
0,0479qa2. |
32
Изгибные напряжения в пластине:
x |
|
12Mx |
z; |
y |
|
12M y |
z. |
|
h3 |
h3 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Наибольшие напряжения при изгибе имеют место при z h
2
qa2
max 0,287 h2 .
min
2. Нагрузка равномерно распределена по площади прямоугольника размерами u, (рис. 2.5). Используя выражение (2.45), получаем
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
4q |
|
|
|
|
|
m x |
|
|
n y |
|
|
||||||||||
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
amn |
|
|
|
|
|
sin |
|
|
|
sin |
|
|
dxdy; |
|
|
||||||||
ab |
|
a |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
amn |
|
16q |
|
|
sin |
m |
sin |
n |
sin |
m u |
sin |
n |
. |
||||||||||
2mn |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
b |
|
|
|
2a |
2b |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.53) |
Рис. 2.5
Функцию прогибов w(x,y) определяем по (2.48), и находим внутренние усилия Mx , M y , Н, Qx , Qy в пластине, а также напряжения
x , y , xy , xz , yz .
3.Нагрузка в виде сосредоточенной силы.
33
Пусть пластина загружена сосредоточенной силой в точке с координатами x ; y . Полагая, что u 0; 0, находим, используя выражение (2.53),
amn 4F sin m sin n . |
||
ab |
a |
b |
Находим функцию прогибов
|
4F |
|
sin |
m |
sin |
n |
|
|
m x |
|
n y |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
w x, y |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
b |
|
sin |
sin |
. |
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
2 |
|
a |
|
||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|||||||
|
|
abD m 1n 1 |
m |
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
mn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
a |
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.54)
(2.55)
Вычислим прогиб в середине пластины, где приложена сила F. В этом случае x a /2; y b/2.
|
|
|
4F |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
w |
x a/2;y b/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
4abD m 1n 1 |
|
m |
2 |
|
|
n |
2 |
2 |
||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
mn |
|
2 |
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
b |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зная функцию прогибов, можно найти изгибающие и крутящие моменты, поперечные силы. Ряды, входящие в выражения внутренних усилий, плохо сходятся, поэтому полученные результаты наиболее точно определяют только прогибы пластин. Для определения изгибающих моментов, поперечных сил, а тем более для напряжений применять рассмотренный метод нерационально.
34
3. ВАРИАЦИОННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПЛАСТИН
3.1. Основные понятия вариационного исчисления
Представленные в предыдущих разделах уравнения, описывающие напряженно-деформированное состояние в пластинах вместе с граничными условиями, трудно решить в аналитической форме, а численное решение сопряжено с громоздкими выкладками.
Для решения задач изгиба пластин весьма эффективны вариационные методы, математический аппарат которых разработан в разделе математики "Вариационное исчисление".
Состояние равновесия пластин наряду с дифференциальными уравнениями может быть описано с помощью вариационных принципов, разработанных в механике деформируемого твердого тела на основании вариационных методов [4].
Положение равновесия консервативной системы есть положение, в котором силовая функция системы имеет минимальное значение. Консервативной называется такая система, первоначальное положение внешних нагрузок в которой не изменяется в процессе деформирования системы
(рис. 3.1).
Рис. 3.1
Изложенное свойство упругих механических систем, к которым относится пластина, позволяет отказаться от прямого решения дифференциального уравнения и перейти к проблеме определения функции, обеспечивающей минимум некоторого функционала в теории пластин, носящего название полной энергии.
В инженерной практике наряду с задачами, в которых отыскивается экстремум некоторой функции y f x , имеют место такие, в которых необходимо отыскать экстремум некоторой переменной Ф, которая сама зависит от выбора функции y x . Такие переменные Ф называются
функционалами.
35
В простейшем случае функционал Ф представляется в виде интеграла
b |
|
Ф f x,y,y' dx, |
(3.1) |
a
где a, b определяют интервал изменения аргумента х.
Сравнивая функционал и функцию, замечаем, что они являются переменными, однако первый зависит от вида функции y x , а вторая – от величины аргумента х.
В первом случае, изменяя вид функции y x , т.е. варьируя функцию, изменяем величину функционала (рис. 3.2, а), а во втором, изменяя величину переменного х, определяем величину функции (рис. 3.2, б).
Рис. 3.2
Операция варьирования предполагает, что при фиксированном х имеет место переход от одной функции к другой. Операция дифференцирования предполагает неизменность вида функции на участке
x.
Методы решения вариационных задач, т.е. описания функций, сообщающих функционалу максимум или минимум, сходны с исследованием функции на максимум и минимум. В задачах на максимум или минимум независимому переменному х дается приращениеx х х1, равное дифференциалу x. В вариационных задачах дается приращение (вариация) для искомой функции y x , равное
y y x y1 x . |
(3.2) |
36
В вариационном исчислении вариация функционала Ф представляет линейную по отношению к вариации функции y часть функционала.
Если функция y f x достигает экстремума внутри интервала, то dy 0; y' x 0.
Если функционал достигает экстремума, то его вариация равна нулю:
Ф 0. |
|
|
(3.3) |
||
Операции дифференцирования и варьирования можно менять |
|||||
местами: |
|
|
|
||
|
w |
|
|
w. |
(3.4) |
|
|
||||
|
x |
x |
|
Вариационные методы, применяемые к расчету пластин, основаны на свойствах полной энергии при изгибе пластин.
3.2. Полная энергия деформации при изгибе пластин
|
Найдем |
|
выражение |
потенциальной энергии |
деформации, |
|||||||||
накапливаемой при изгибе пластины, выразив ее через прогибы w(x,y). |
|
|||||||||||||
|
Общее выражение потенциальной энергии деформации, накопленной |
|||||||||||||
в упругом теле [1], задается формулой |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
U |
1 |
|
x x y y z z |
xy xy xz xz yz yz dxdydz, |
|
(3.5) |
|||||||
|
|
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где V – объем пластины. |
|
согласно которым xz |
0; |
yz |
0; |
|||||||||
|
Учитывая принятые гипотезы, |
|||||||||||||
z |
0, выражение (3.5) принимает вид |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
x2 y2 2 x y |
1 |
|
|
|
|
||
|
U |
|
|
|
|
|
xy2 |
dxdydz. |
|
|
(3.6) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
V |
|
2E |
|
E |
|
|
|
|
|||
|
Подставляя в приведенную формулу выражения для x, |
y, |
xy |
через w(x,y) и интегрируя по z от h2 до h2, получаем
37
|
|
|
D |
|
|
|
|
2 |
w |
2 |
|
|
|
|
2 |
w |
2 |
|
|
2 |
|
w |
2 |
|
w |
|
|
|
|
|
2 |
w |
|
2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
x y |
|
|
|
|||||||
|
|
|
A |
|
|
|
x |
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
x |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
D |
|
|
w |
|
|
w |
|
|
|
|
|
|
w w |
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dxdy, |
|
|
(3.7) |
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
A x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x y |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где А – площадь срединной поверхности пластины; D – цилиндрическая жесткость пластины.
Проинтегрируем по частям второе выражение в квадратных скобках полученной формулы:
|
|
2w 2w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2w w |
|
|
|
|
|
|
|
w |
3w |
|
||||||||||||||||||
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
dxdy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
dxdy |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x x y2 |
|||||||||||||||||||||||||
|
A x y x y |
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
x y x |
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
||||||||||||||||||||
|
2w w |
|
|
|
w |
2w |
|
|
|
|
|
|
|
2w 2w |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dxdy. |
|
(3.8) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
y2 |
|
|||||||||||||||||||||||
S |
x y x |
|
|
S x y2 |
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Для пластин, грани которых остаются прямыми, должно быть |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
w = 0 по всем граням; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
w |
|
|
2w |
0 вдоль граней |
y 0 |
и y b; |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
x |
x2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
(3.9) |
2w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
w |
|
|
0 вдоль граней |
x 0 |
и x a. |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
y |
y2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Таким образом, получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
w |
|
|
2 |
w |
|
|
|
2 |
w |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dxdy 0. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
x y |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.10) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потенциальная энергия изгиба пластины принимает вид
38
Dab 2w 2w
2
U 2 00 x2 y2 dxdy 0.
(3.11)
Полная энергия пластины представляет сумму потенциальной энергии U и потенциала внешних сил П:
Э U П.
(3.12)
Для пластин, загруженных только нагрузкой q(x,y), величина П определяется как работа элементарных сил qdxdy на перемещениях w при переходе изогнутой пластины в недеформированное состояние:
ab
П q x,y w x,y dxdy.
00
(3.13)
Если к пластине приложены еще какие-либо нагрузки, то в выражении для П должна быть добавлена работа этих нагрузок. Так, для пластины, показанной на рис. 3.3,
ab |
b |
|
w |
|
|
П qw x,y dxdy Pw xP,yP m |
|
|
dy. |
||
|
|||||
00 |
0 |
|
x x 0 |
|
(3.14)
Рис. 3.3
В (3.14) учтена работа сосредоточенной силы F и моментов m, распределенных по грани с координатой х = 0.
3.3. Вариационное уравнение изгиба пластины
39
Рассмотрим выражение потенциальной энергии изгиба пластины:
U D
2
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
w |
|
w |
|
w w |
|
w |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dxdy. |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
x |
|
|
y |
|
|
|
|||
A x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x y |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.15)
Пусть пластина загружена поперечной нагрузкой q на единицу площади. Потенциал от действия нагрузки q имеет вид
П qwdxdy.
А
(3.16)
Полная энергия, как это было рассмотрено ранее, представляет собой сумму потенциала внешних и потенциальной нагрузок энергии пластины:
Э U П.
(3.17)
Вариационное уравнение Лагранжа [4] в этом случае примет вид
Э 0; U П 0.
(3.18)
Геометрические граничные условия для вертикальных линейных перемещений w могут быть:
1)если пластина оперта по всем граням, то w = 0;
2)если пластина заделана (защемлена) по всему контуру, то
добавляется еще одно геометрическое условие – w 0, где производная
n
взята по внешней нормали к контуру пластины, а n есть элемент нормали к контуру.
Таким образом, на вариации w налагаются условия:
w
1) w 0 на контуре; 2) 0 на контуре.
n
Из выражения для U (3.15) имеем
40