- •Предисловие
- •Введение
- •1Атмосфера
- •3. Организация санитарной защиты воздушного бассейна
- •3.1. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе
- •3.2. Предельно допустимые выбросы вредных веществ в атмосферный воздух
- •3.3. Требования при проектировании предприятий
- •3.4. Санитарная защита воздушного бассейна на предприятиях
- •3.5. Обоснование допустимых выбросов вредных веществ в атмосферу
- •3.5.1. Факторы, влияющие на рассеивание вредных веществ в атмосферном воздухе и загрязнение приземного слоя воздуха
- •3.5.2. Обоснование допустимых выбросов при рассеивании вредных веществ через высокие источники
- •4. Процессы пылегазоочистных установок и аппараты для пылегазоулавливания
- •4.1. Общие положения
- •Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
- •Интенсивность процессов и аппаратов
- •Моделирование и оптимизация процессов и аппаратов
- •4.2. Пылеулавливание
- •4.2.1. Параметры процесса пылеулавливания
- •4.2.2 Сухие пылеуловители
- •Принцип работы циклона
- •Основные характеристики цилиндрических циклонов
- •Расчёт циклонов
- •4.2.3. Мокрые пылеуловители
- •Принцип работы скруббера Вентури
- •Принцип работы форсуночного скруббера
- •Скрубберы центробежного типа
- •Принцип работы
- •Принцип действия барботажно-пенных пылеуловителей
- •4.2.4 Электрофильтры
- •Принцип работы двухзонного электрофильтра
- •4.2.5 Фильтры
- •Принцип работы рукавных фильтров
- •Туманоуловители
- •5. Очистка от промышленных газовых выбросов
- •5.1 Общие сведения о массопередаче
- •Равновесие в системе газ - жидкость
- •Фазовое равновесие. Линия равновесия
- •Материальный баланс. Рабочая линия
- •Направление массопередачи
- •Кинетика процесса абсорбции
- •Конвективный перенос
- •Дифференциальное уравнение массообмена в движущейся среде
- •Уравнение массоотдачи
- •Подобие процессов массоотдачи
- •Уравнение массопередачи
- •Зависимость между коэффициентом массопередачи и массоотдачи
- •5.2 Устройство абсорбционных аппаратов
- •5.3 Адсорбционная очистка газов
- •5.3.1Общие сведения
- •Равновесие и скорость адсорбции
- •5.3.2 Промышленные адсорбенты
- •Адсорбционная емкость адсорбентов
- •Пористая структура адсорбентов
- •Конструкция и расчёт адсорбционных установок
- •Расчет адсорбционных установок
- •5.4 Каталитическая очистка
- •5.4.1Общие сведения
- •Конструкции контактных аппаратов
- •Аппараты с взвешенным (кипящим) слоем катализатора
- •6. Тепловые процессы Общие положения
- •6.1 Температурное поле. Температурный градиент. Теплопроводность
- •Закон Фурье
- •Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •Теплопроводность плоской стенки
- •Теплопроводность цилиндрической стенки
- •6.2 Тепловое излучение
- •Баланс теплового излучения
- •Закон Стефана – Больцмана
- •Закон Кирхгофа
- •Взаимное излучение двух твердых тел
- •Лучеиспускание газов
- •6.3 Передача тепла конвекцией
- •Тепловое подобие
- •Численные значения коэффициента теплоотдачи
- •Сложная теплоотдача
- •6.4 Теплопередача Теплопередача при постоянных температурах теплоносителя
- •Теплопередача при переменных температурах теплоносителя
- •Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке Теплоносителей
- •4.5. Нагревание, охлаждение и конденсация Общие сведения
- •6.4.1 Нагревающие агенты и способы нагревания Нагревание водяным паром
- •Нагревание горячей водой
- •Нагревание топочными газами
- •Нагревание перегретой водой
- •Нагревание электрической дугой
- •6.4.2 Охлаждающие агенты, способы охлаждения и конденсации Охлаждение до обыкновенных температур
- •Охлаждение до низких температур
- •Конденсация паров
- •6.4.3 Конструкции теплообменных аппаратов
- •Расчет концентрации двуокиси серы
- •Пример расчета насадочного абсорбера
- •Пример расчёта теплообменника
- •Пример расчета электрофильтра
- •Методика расчета адсорбера
- •В ориентировочном расчете используется формула
- •4.2.8 Находим время защитного действия адсорбера
- •Библиографический список
- •Содержание
- •Макаров Володимир Володимирович
Взаимное излучение двух твердых тел
Количество тепла Qn , передаваемого посредством излучения от более нагретого тела с температурой Т1 к менее нагретому с температурой Т2, определяется уравнением
(4.22)
где F - поверхность излучения;
τ - время излучения;
С1-2 - коэффициент взаимного излучения;
φ - средний угловой коэффициент, который определяется формой и размерами участвующих в теплообмене поверхностей, их расположением в пространстве и расстоянием между ними (φ приводится в справочной литературе).
Коэффициент взаимного излучения равен
где - приведенная степень черноты, равная произведению степеней черноты обменивающихся лучистым теплом тел.
=
Таким образом, можно определить количество теплоты, передаваемое одним телом другому, зная их размеры, взаимное расположение и т.д.
Если тело, излучающее тепло, заключено внутри другого тела (нагретый аппарат внутри помещения), то φ= 1. В этом случае коэффициент взаимного излучения равен:
Лучеиспускание газов
Излучение газов существенно отличается от излучения твердых тел. Одноатомные газы (Не, Аr и др.), а также многие двухатомные газы (Н2, О2, N2 и др.) прозрачны для тепловых лучей, т.е. диатермичны. Вместе с тем, ряд имеющих важное техническое значение многоатомных газов и паров (СО2, SО2, NH3, Н2О и др.) могут поглощать лучистую энергию в определенных интервалах длин волн. В соответствии с законом Кирхгофа, эти газы обладают излучательной способностью в тех же интервалах длин волн. Кроме того, в отличие от твердых тел, газы излучают не с поверхности, а из объема слоя газа. При излучении двух газов в одной и той же полосе спектра излучение одного из газов частично поглощается другим.
Энергия, излучаемая газом, для каждой из полос спектра определяется как
где l - толщина слоя газа;
р - парциальное давление газа или его концентрация; Тг - абсолютная температура газа.
Общая лучеиспускательная способность газов (суммарная для всех полос спектра) не пропорциональна 4-й степени его абсолютной температуры, как в случае твердых тел. Так, для паров воды Е ~ Т3, для СО2 Е ~ Т3,5 и т.д. Однако в технических расчетах принимают, что газы следуют закону Стефана- Больцмана (отклонение учитывают величиной степени черноты газа (г)). Тогда
где f(l,p,TГ )- отношение общего количества энергии, излучаемой
газом, к той же величине для абсолютно черного тела при той же температуре газа.
Значение для различных газов в виде графиков зависимости от температуры Тг и параметры р, l приводятся в справочной и специальной литературе.
Уравнение (4.24) получено для излучения газов в пустоте при температуре ОК. В действительности газ окружен поверхностью твердого тела - оболочкой, обладающей собственным излучением, некоторая доля которого поглощается излучаемым газом. Для вычисления в этом случае используются приближенные уравнения, которые приводятся в специальной литературе.
6.3 Передача тепла конвекцией
Перенос тепла конвекцией связан с механическим переносом теплоты и сильно зависит от гидродинамических условий течения жидкости, и одновременно от физических свойств теплоносителя. При турбулентном движении среды в ядре потока температура выравнивается (за счет турбулентных пульсаций) и принимает некоторое среднее значение t. По мере приближения к стенке интенсивность теплоотдачи падает. Это объясняется тем, что вблизи стенки образуется тепловой пограничный слой (см. рисунок 4.7). В этом слое влияние турбулентных пульсаций на перенос теплоты пренебрежимо мало.
Величины а и ат являются коэффициентами температуропроводности в тепловом подслое и в ядре турбулентного слоя соответственно. Аналогично обозначаются и другие коэффициенты: коэффициент кинематической
вязкости v, коэффициент теплопроводности λТ.
Если за пределами теплового пограничного слоя преобладающее влияние на теплообмен оказывает турбулентный перенос, то в самом слое, по мере приближения к стенке все большее значение приобретает теплопроводность, в тепловом подслое (по нормали к стенке) теплообмен осуществляется только теплопроводностью.
Плотность турбулентного теплообмена определяется в виде
где λТ - коэффициент турбулентной теплопроводности или просто турбулентная теплопроводность. Здесь величина λТ >> 1
Рисунок 4.7 - Структура теплового и гидродинамического пограничных слоев
Интенсивность переноса тепла в ядре потока определяется коэффициентом температуропроводности.
Величина aТ уменьшается по мере приближения к стенке, а на самой стенке обращается в 0.
Т.к. аТ. ≠vT а≠ v, то σтеп ≠ σгид. Эти слои совпадают только при а = v
соотношение v/a предполагает собой критерий Прандтля Рr=v/a, то отсюда
следует, что при Рr =1 соблюдается подобие поля температур и поля скоростей, а критерий Прандтля можно рассматривать как параметр, характеризующий подобие этих полей.
Со сложным механизмом конвективного теплообмена связаны трудности расчета процессов теплоотдачи. Поэтому для удобства расчета теплоотдачи в основу кладут простое уравнение:
dQ = a F(tcm -tж) (Вт/м2∙град) (4.25)
Применительно к поверхности всего аппарата и в единицу времени уравнение (4.25) примет вид
где а - коэффициент теплоотдачи, зависящий от многих факторов:
а=f(W,CP,λ,V,β,d,L, ).
Лишь путем обобщения опытных данных с помощью теории подобия можно получить обобщенные уравнения для типовых случаев теплоотдачи.
Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
Выделим в установившемся потоке жидкости элементарный параллелепипед с ребрами dx, dy, dz. ρ= const, Cp = const, λ = const.(cM. рисунок 4.8) Температура жидкости изменяется вдоль граней параллелепипеда. Проекции скорости движения жидкости на оси координат х,у и z составляют Wx, Wy и Wz, соответственно.
Рисунок 4.8 - К выводу дифференциального уравнения конвективного теплообмена
Рассмотрим уравнение теплового баланса, принимая во внимание, что все подведенное к нему тепло затрачивается только на изменение энтальпии. Тепло переносится в жидкости путем конвекции и теплопроводности.
Вдоль оси X, т.е. через грань dy, dz, за время dτ в параллелепипед поступает путем конвекции количество тепла:
Qx = ρWxdydzCp∙tdτ.
Количество тепла выделяющееся путем конвекции за то же время через противоположную грань параллелепипеда, равно
Тогда разность между количеством поступающего в параллелепипед и удаляющегося из него тепла за время dt в направлении оси х составит:
Аналогично в направлении оси у и z:
Общее количество тепла, подведенного конвекцией в параллелепипеде за время dτ запишется как
Согласно дифференциальному уравнению непрерывности потока при р =const выражение, стоящее в квадратных скобках, равно нулю (div W = 0), а произведение dxdydz =dV. Следовательно, конвективная составляющая равна:
Количество тепла, вносимого в параллелепипед за время dτ путем теплопроводности, можно представить в виде:
Суммарное количество тепла, подводимое конвекцией и теплопроводностью, имеет вид:
Это количество тепла равно изменению энтальпии:
Таким образом
Отсюда после сокращения подобных членов и простейших преобразований получим
(4.26)
где a - коэффициент температуропроводности, равный
Уравнение (4.26) представляет собой дифференциальное уравнение конвективного теплообмена, которое также называется уравнением Фурье -Кирхгофа.
Оно выражает в наиболее общем виде распределение температур в движущейся жидкости. Для твердых тел Wx =Wy =WZ = 0. Для
установившегося режима