- •Предисловие
- •Введение
- •1Атмосфера
- •3. Организация санитарной защиты воздушного бассейна
- •3.1. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе
- •3.2. Предельно допустимые выбросы вредных веществ в атмосферный воздух
- •3.3. Требования при проектировании предприятий
- •3.4. Санитарная защита воздушного бассейна на предприятиях
- •3.5. Обоснование допустимых выбросов вредных веществ в атмосферу
- •3.5.1. Факторы, влияющие на рассеивание вредных веществ в атмосферном воздухе и загрязнение приземного слоя воздуха
- •3.5.2. Обоснование допустимых выбросов при рассеивании вредных веществ через высокие источники
- •4. Процессы пылегазоочистных установок и аппараты для пылегазоулавливания
- •4.1. Общие положения
- •Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
- •Интенсивность процессов и аппаратов
- •Моделирование и оптимизация процессов и аппаратов
- •4.2. Пылеулавливание
- •4.2.1. Параметры процесса пылеулавливания
- •4.2.2 Сухие пылеуловители
- •Принцип работы циклона
- •Основные характеристики цилиндрических циклонов
- •Расчёт циклонов
- •4.2.3. Мокрые пылеуловители
- •Принцип работы скруббера Вентури
- •Принцип работы форсуночного скруббера
- •Скрубберы центробежного типа
- •Принцип работы
- •Принцип действия барботажно-пенных пылеуловителей
- •4.2.4 Электрофильтры
- •Принцип работы двухзонного электрофильтра
- •4.2.5 Фильтры
- •Принцип работы рукавных фильтров
- •Туманоуловители
- •5. Очистка от промышленных газовых выбросов
- •5.1 Общие сведения о массопередаче
- •Равновесие в системе газ - жидкость
- •Фазовое равновесие. Линия равновесия
- •Материальный баланс. Рабочая линия
- •Направление массопередачи
- •Кинетика процесса абсорбции
- •Конвективный перенос
- •Дифференциальное уравнение массообмена в движущейся среде
- •Уравнение массоотдачи
- •Подобие процессов массоотдачи
- •Уравнение массопередачи
- •Зависимость между коэффициентом массопередачи и массоотдачи
- •5.2 Устройство абсорбционных аппаратов
- •5.3 Адсорбционная очистка газов
- •5.3.1Общие сведения
- •Равновесие и скорость адсорбции
- •5.3.2 Промышленные адсорбенты
- •Адсорбционная емкость адсорбентов
- •Пористая структура адсорбентов
- •Конструкция и расчёт адсорбционных установок
- •Расчет адсорбционных установок
- •5.4 Каталитическая очистка
- •5.4.1Общие сведения
- •Конструкции контактных аппаратов
- •Аппараты с взвешенным (кипящим) слоем катализатора
- •6. Тепловые процессы Общие положения
- •6.1 Температурное поле. Температурный градиент. Теплопроводность
- •Закон Фурье
- •Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •Теплопроводность плоской стенки
- •Теплопроводность цилиндрической стенки
- •6.2 Тепловое излучение
- •Баланс теплового излучения
- •Закон Стефана – Больцмана
- •Закон Кирхгофа
- •Взаимное излучение двух твердых тел
- •Лучеиспускание газов
- •6.3 Передача тепла конвекцией
- •Тепловое подобие
- •Численные значения коэффициента теплоотдачи
- •Сложная теплоотдача
- •6.4 Теплопередача Теплопередача при постоянных температурах теплоносителя
- •Теплопередача при переменных температурах теплоносителя
- •Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке Теплоносителей
- •4.5. Нагревание, охлаждение и конденсация Общие сведения
- •6.4.1 Нагревающие агенты и способы нагревания Нагревание водяным паром
- •Нагревание горячей водой
- •Нагревание топочными газами
- •Нагревание перегретой водой
- •Нагревание электрической дугой
- •6.4.2 Охлаждающие агенты, способы охлаждения и конденсации Охлаждение до обыкновенных температур
- •Охлаждение до низких температур
- •Конденсация паров
- •6.4.3 Конструкции теплообменных аппаратов
- •Расчет концентрации двуокиси серы
- •Пример расчета насадочного абсорбера
- •Пример расчёта теплообменника
- •Пример расчета электрофильтра
- •Методика расчета адсорбера
- •В ориентировочном расчете используется формула
- •4.2.8 Находим время защитного действия адсорбера
- •Библиографический список
- •Содержание
- •Макаров Володимир Володимирович
В ориентировочном расчете используется формула
, (4.11)
где D - диффузия компонента газа в воздухе при Р и температуре (0…20) С;
Р – рабочее давление, Па;
Р - барометрическое давление, Р = Па;
Т – рабочая температура, 0С;
Т - температура, 0С, соответствующая D ;
4.2.7 Определяем мощность вентилятора, N, Вт, используя следующую зависимость
, (4.12)
По изотерме адсорбции и заданной величине концентрации поглощаемого вещества на входе в адсорбер С уточняем статическую ёмкость выбранного адсорбента α .
4.2.8 Находим время защитного действия адсорбера
Если значение С находится в Ι области изотермы, то продолжительность адсорбции в секундах определяется по формуле
= , (4.13)
где Г – коэффициент Генри, равный ;
b – безразмерный коэффициент, определяемый по таблице 3.2.
f – удельная поверхность адсорбента, м²/м³, определяется по формуле
, (4.14)
Таблица 3.2 – Определение значения b
С /С |
b |
С /С |
b |
С /С |
b |
0,003 |
1,84 |
0,1 |
0,94 |
0,5 |
0,07 |
0,01 |
1,67 |
0,2 |
0,63 |
0,6 |
-0,1 |
0,03 |
1,35 |
0,3 |
0,42 |
0,8 |
-0,27 |
0,05 |
1,19 |
0,4 |
0,23 |
0,9 |
0,58 |
Если С находится во ΙΙ области изотермы, то продолжительность адсорбции в секундах определяется по следующей формуле
τо (4.15)
или
= (4.16)
где А = С /Ү ;
Ү - концентрация вещества в газовом потоке равновесная с количеством вещества, равная половине , кг/м³ (используется изотерма адсорбции);
- количество вещества максимально сорбируемое поглотителем при заданной температуре, определяется по изотерме адсорбции.
Если С находится в ΙΙΙ области изотермы, то продолжительность адсорбции в секундах определяется по формуле
= . (4.17)
Если получаемое время защитного действия адсорбера отличается от заданного на величину , то изменяем высоту слоя адсорбента на величину L, которая в свою очередь определяется по формуле
(4.18)
и пересчитываем массу адсорбента, где F – площадь поперечного сечения адсорбера, м².
4.3 Пример расчета
4.3.1. Исходные данные
Определить энергозатраты и время защитного действия для улавливания паров, исходя из следующих данных:
воздух – двуокись углерода, м/с; г/м³;материал адсорбента – активированный уголь с диаметром 3 мм и длиной гранул 5 мм; производительность м³/ч;эффективность процесса очистки должна быть не ниже 99%;поглощение происходит при 20 С и атмосферном давлении;вязкость и плотность выбираем при температуре 20 С;время защитного действия адсорбера часов.
4.3.2 Выполнение расчёта
В качестве поглотителя выбираем активированный уголь с d = 3,0 мм и l = 5 мм.
Насыпная плотность выбранного адсорбента составляет = 500 кг/м³, кажущаяся – =800 кг/м³. Расчетная температура равна 20 С; давление Р = 101300 Па; = 1,2 кг/м³ (для воздуха); v = м²/с на основании изотермы (рисунок 5).
График на рисунке 6 выполняется по точкам, указанным в таблице 3.3 с дальнейшей апроксимацией.
Таблица 3 – Данные для построения изотермы
Со,,г/м |
ао, г/кг |
Со, г/м3 |
ао ,г/кг |
Со, г/м3 |
ао, г/кг |
1 |
30 |
5 |
100 |
12 |
160 |
2 |
40 |
6 |
120 |
14 |
180 |
3 |
60 |
8 |
130 |
16 |
200 |
4 |
85 |
10 |
140 |
18 |
220 |
Если С = 4 г/м³, тогда = кг/м³.
Определяем объём адсорбера
м³.
Выбираем скорость потока газа w в адсорбере. Обычно, исходя из условия необходимого времени контакта газа с сорбентом и минимальных гидравлических сопротивлений, ориентировочная скорость воздушной смеси или скорость, рассчитанная на полное сечение слоя, выбирается в пределах от 0,1 до 0,3 м/с. Принимаем w = 0,2 м/с и определяем геометрические размеры адсорбера цилиндрической формы:
м. Принимаем м.
Пористость адсорбера составит П = .
(м). Принимаем м.
(м),
; при Re < 50
(Па).
Мощность вентилятора N, вт, определяем по формуле
.
Вт.
м2/с;
;
так как 30 < Re < 150, то м/с.
Так как С = 4 г/м³ находится в Ι области изотермы, то продолжительность адсорбции будет определяться по формуле
;
м ;
кг/м³;
Из таблицы 3.2 выбираем b = 1,67. Следовательно, продолжительность адсорбции будет равна
с 21 ч.