- •Принципы автоматического управления
- •1.2.3. Принцип управления по отклонению (рис.В.4)
- •1.1.3. Передаточная функция
- •1.1.4. Таблица преобразований Лапласа
- •1.1.5. Типовые воздействия и реакции на них
- •1.3. Частотные характеристики линейных сау
- •1.4. Логарифмические амплитудно-частотые характеристики - лачх
- •1.5. Типовые позиционные звенья сау
- •1.6. Типовые дифференцирующие звенья сау
- •1.7. Типовые интегрирующие звенья сау
- •1.8. Структурные схемы сау и их преобразования
- •1.9. Понятие об устойчивости сау. Прямые методы устойчивости. Критерий устойчивости Гурвица. Определение допустимых настроек сау
- •1.10. Критерий устойчивости Михайлова. Определение допустимых настроек сау
- •1.11. Критерий устойчивости Найквиста. И спользование лачх для оценки устойчивости сау
- •1.12. Прямые показатели качества сау. Расчет ошибок регулирования. Статические и астатические сау
- •1.13. Косвенные показатели качества сау и их связь с прямыми показателями качества. Использование лачх для оценки качества сау
- •1.14. Типовые законы регулирования. Влияние
- •1.15. Типовые законы регулирования. Влияние
- •1.16. Типовые законы регулирования. Влияние
- •1.17. Принципиальные электрические схемы типовых регуляторов
- •1.18. Схемы корректирующих устройств на пассивных элементах
- •1.19. Схемы корректирующих устройств на активных элементах
- •1.20. Коррекция линейных сау с помощью местных обратных связей
- •1.21. Пример судовой линейной сау
- •1.22. Сущность процесса синтеза сау. Частотный метод синтеза линейных сау
1.21. Пример судовой линейной сау
Рассмотрим САУ курсом судна, в которую входят неизменяемая часть Н и авторулевой АР (рис.1.73а). Авторулевой представляет собой ПИД-регулятор
(рис. 1.73б). Неизменяемая часть содержит (рис. 1.73в): исполнительный двигатель ИД, рулевую машинку РМ и судно С как объект управления. ИД и РМ вместе образуют рулевой привод РП судна.
На схеме обозначены:
- заданный х и фактический у курсы судна и сигнал ε ошибки курса;
- перемещение h штока золотника гидравлической рулевой машинки и угол β поворота руля.
Неизменяемая часть САУ имеет астатизм 3-го порядка (см. тему 1.13) и при охвате ее единичной обратной связью образуется неустойчивая замкнутая САУ. Для понижения порядка астатизма неизменяемой части применим местные жесткие отрицательные обратные связи (см. тему 1.21) с очень большими коэффициентами передачи, охватив ими исполнительный двигатель ИД с рулевой машинкой РМ по схеме, приведенной на рис.1.74. Эквивалентная передаточная функция W1(p) охваченного жесткой ООС исполнительного двигателя ИД с КОС1→∞ имеет согласно (1.73) вид
Повторная обратная связь при КОС2→∞ на рис.1.74 превращает рулевой привод РП в эквивалентное пропорциональное звено
Структурная схема САУ примет вид, приведенный на рис.1.75.
Настраиваемыми параметрами авторулевого являются коэффициент передачи kП пропорциональной части и постоянная времени ТД дифференциальной части. В зависимости от условий плавания (ветер, волны, глубина фарватера), загрузки судна (порожнее или груженное) изменяются его параметры kС и ТС.
Используя критерий устойчивости Гурвица, определим значения kП и ТД параметров настройки авторулевого из условия обеспечения устойчивости САУ. Для этого найдем передаточную функцию замкнутой САУ
Определитель Гурвица и условия устойчивости
или
(1.74)
Границей, разделяющей области устойчивости и неустойчивости, является линия (рис.1.76), описываемая в осях kП и ТД уравнением
, (1.75)
к оторое получено из последнего неравенства (1.74) путем замены знака неравенства на знак равенства.
Подставим в неравенство (1.74) значения kП=0 и ТИ=0. Неравенство не будет выполняться. Значит ниже линии (1.75) будет область неустойчивости, а выше – устойчивости.
Положение линии границы устойчивости зависит от параметров kС и ТС судна, что следует из выражения (1.75). Чтобы САУ судна была устойчивой при любых значениях kС и ТС, необходимо построить множество границ устойчивости и соответствующих им частных областей устойчивости. Область, общая для всех частных областей, является областью устойчивости САУ в любых условиях эксплуатации судна.
Передаточная функция разомкнутой САУ курсом судна WРАЗ(p), получаемая в результате перемножения передаточных функций авторулевого WАР(p), рулевого привода WРП.ЭКВ(p) и судна WС(p), будет иметь сомножителем р2 в знаменателе. Значит САУ будет астатической 2-го порядка и, поэтому, как статическая εСТ, так и скоростная εСК ошибки регулирования будут нулевыми (см. тему 1.12).