- •Часть 1
- •Введение
- •1.8. Определение мощности и выбор типа рулевого электродвигателя
- •1.9. Определение мощности генератора и приводного двигателя
- •1.10. Рулевой привод с асинхронным исполнительным двигателем
- •(МномSном - Мс Sc) n0/9,55.
- •1.11. Электрогидравлические приводы
- •Для момента, способствующего перекладке руля (-м′б) давление:
- •Балансирный руль (рис. 1.11.2):
- •Простой руль (рис.1.11.3):
- •1.12. Расчет рулевого гидравлического привода
- •1.13. Схема электрогидравлического привода рулевого устройства
- •1.14. Схема управления рулевым устройством по системе г-д
- •Путевой выключатель Пост управления
- •2. Система автоматического управления курсом судна
- •2.1. Контактный авторулевой "Аншюц"
- •2.1.1. Кинематическая схема контактного авторулевого "аншюц"
- •2.1.2. Автоматическое управление
- •В общем случае когда Uр ≠ Uк, Uвых ≠ 0
- •2.1.3. Следящее управление
- •2.2. Авторулевой "аист"
- •Принципиальная схема "аист:
- •2.2.1. Автоматический режим
- •3. Электроприводы якорных и швартовых механизмов
- •3.1. Расчет и выбор исполнительного двигателя
- •3.2. Схемы управления электроприводами якорно-швартовых устройств
- •3.2.1. Командоконтроллерная схема управления брашпилем на переменном токе
- •3.2.2. Схема тиристорного управления электроприводом шпиля
- •Электроприводом шпиля.
- •4. Электроприводы грузовых механизмов
- •Работа одной лебедки
- •Совместная работа двух лебедок.
- •Расчет и выбор исполнительного двигателя электропривода лебедки
- •Для торможения груза
- •Для двигателей постоянного тока необходимо обеспечить
- •4.1. Схемы грузовых лебедок
- •4.2. Схема управления лебедкой с двигателем переменного тока
- •С двигателем переменного тока. Второй блок – контакт "м" разрывает цепь рв1, один контакт которого с выдержкой времени введет r2 в цепь тм, а второй подготовит цепь ср.
- •4.3. Функциональная схема грузовой лебедки на аналогово-блочных устройствах
- •5. Электроприводы промысловых устройств
- •5.1. Оптимальные характеристики траловой лебедки
- •5.2. Расчет электропривода промысловой лебедки
- •5.3. Траловые лебедки
- •5.4. Схемы управления электроприводами траловых лебедок
- •5.4.1. Регулирование в цепи генератора
- •5.4.2. Система регулирования двигателей
- •5.6. Сейнерная лебедка
- •5 .7. Силовые блоки
- •5.8. Вытяжные лебедки
- •6. Электропривод буксирных лебедок
- •6.1. Функциональная схема системы управления абл
- •6.2. Работа системы управления
- •7. Электропривод систем кренования
- •8. Подруливающее устройство с вфш
- •9. Подруливающее устройство с врш
- •9.1. Схема цепей управления
- •98309 Г. Керчь, ул. Орджоникидзе, 82
1.8. Определение мощности и выбор типа рулевого электродвигателя
За номинальную мощность электродвигателя в системе Г – Д с противокомпаундной обмоткой принимается максимальная мощность по механической характеристике. Выбранную мощность относят к часовому и получасовому режиму.
Р max = Рном = Мном nном/9550 = ¼ Mст n0/9550 = Mст n0/38200. (1.8.1)
1.9. Определение мощности генератора и приводного двигателя
Рг.ном = Рном/ηдв. (1.9.1)
Напряжение генератора принимаем 115В = тока с тем, чтобы при х.х. генератора с ПКО оно не превысило 220В.
Мощность приводного двигателя
Рпр.дв = Рг.ном/ηг. (1.9.2)
Uпр.дв = Uсети,
nпр.дв.=nг.
При применении асинхронного приводного двигателя необходимо предусмотреть возбудитель для обмоток возбуждения генератора и исполнительного двигателя мощностью (5- 10%)Рид.
1.10. Рулевой привод с асинхронным исполнительным двигателем
Для двигателей серии МАП Мпуск = (2÷3) М max.
Принимаем
Мн = М max,
тогда
Рном = Мном nном/9550кВт. (1.10.1)
Двигатель проверяют на допустимое число включений в час.
Динамические (пусковые) потери энергии в роторе за один пуск вхолостую
Адх = GD2 n02(1 – Sc2)/730, (1.10.2)
где Sc – скольжение при Мс; n0 – синхронная скорость.
Кроме динамических есть еще потери от статической нагрузки при пуске. Их учитывают коэффициентом кд = 1 + mc/0,6, где mc = Мс/ М max = 0÷0,6 (по данным завода).
Тогда
Ад = кд GD2 n02(1 – Sc2)/730. (1.10.3)
Эквивалентная мощность потерь:
Рэд = кд GD2 n02(1 – Sc2)Z/ 730·3600ξ, (1.10.4)
где Z – число циклов за час, ξ – продолжительность включения.
При предельном моменте по нагреву Мном и фактическом Мс число пусков z определяется разностью между допустимыми и статическими потерями в роторе в "Вт":
(МномSном - Мс Sc) n0/9,55.
Кроме того, эти потери должны равняться пусковым потерям в роторе. Тогда
Z = 2,7·106(МнSн - Мс Sc) ξ/[ GD2 n02(1 – Sc2) кд ],
т.к. Sc2 → 0, при пуске вхолостую
Мс = 0, кд ≈ 1, (1.10.5)
тогда
Z = 2,7·106 МнSн ξ/ GD2 n0. (1.10.6)
Регистр требует 350 перекладок в час на 4 - 6˚.
1.11. Электрогидравлические приводы
Для электрогидравлических приводов (рис.1.11.1) применяют насосы переменной производительности при постоянном вращении АД с короткозамкнутой обмоткой ротора.
При отклонении пера руля от ДП на баллере возникают переменные моменты, вызывающие переменное давление в насосе.
Рисунок 1.11.1 – Кинематическая схема электрогидравлического привода.
L0 – расстояние от гидравлических цилиндров до оси баллера, м.
L – переменное плечо приложения усилий на румпеле, м.
α – угол отклонения пера руля от ДП, рад.
Fp – нормальное усилие на румпеле, Н.
Fц – усилие на оси цилиндров, Н.
Н – ход поршня, м.
Мбаллера = mηбηm Fц L0/cosα,
где m – число цилиндров;
ηб – КПД баллера с учетом трения в сальниках;
ηm – КПД шарнирного соединения.
Fц = рπ D2/4 = Мб cosα/ mηбηmηс L0 = Мб cosα/ m L0ηп . (1.11.1)
р- давление в цилиндре, Н/м2.
D – диаметр поршня, м.
ηс – КПД сальникового уплотнения.
ηп – КПД передачи;
р = 4Мб cosα/ mπ D2L0ηп.