- •Часть 1
- •Введение
- •1.8. Определение мощности и выбор типа рулевого электродвигателя
- •1.9. Определение мощности генератора и приводного двигателя
- •1.10. Рулевой привод с асинхронным исполнительным двигателем
- •(МномSном - Мс Sc) n0/9,55.
- •1.11. Электрогидравлические приводы
- •Для момента, способствующего перекладке руля (-м′б) давление:
- •Балансирный руль (рис. 1.11.2):
- •Простой руль (рис.1.11.3):
- •1.12. Расчет рулевого гидравлического привода
- •1.13. Схема электрогидравлического привода рулевого устройства
- •1.14. Схема управления рулевым устройством по системе г-д
- •Путевой выключатель Пост управления
- •2. Система автоматического управления курсом судна
- •2.1. Контактный авторулевой "Аншюц"
- •2.1.1. Кинематическая схема контактного авторулевого "аншюц"
- •2.1.2. Автоматическое управление
- •В общем случае когда Uр ≠ Uк, Uвых ≠ 0
- •2.1.3. Следящее управление
- •2.2. Авторулевой "аист"
- •Принципиальная схема "аист:
- •2.2.1. Автоматический режим
- •3. Электроприводы якорных и швартовых механизмов
- •3.1. Расчет и выбор исполнительного двигателя
- •3.2. Схемы управления электроприводами якорно-швартовых устройств
- •3.2.1. Командоконтроллерная схема управления брашпилем на переменном токе
- •3.2.2. Схема тиристорного управления электроприводом шпиля
- •Электроприводом шпиля.
- •4. Электроприводы грузовых механизмов
- •Работа одной лебедки
- •Совместная работа двух лебедок.
- •Расчет и выбор исполнительного двигателя электропривода лебедки
- •Для торможения груза
- •Для двигателей постоянного тока необходимо обеспечить
- •4.1. Схемы грузовых лебедок
- •4.2. Схема управления лебедкой с двигателем переменного тока
- •С двигателем переменного тока. Второй блок – контакт "м" разрывает цепь рв1, один контакт которого с выдержкой времени введет r2 в цепь тм, а второй подготовит цепь ср.
- •4.3. Функциональная схема грузовой лебедки на аналогово-блочных устройствах
- •5. Электроприводы промысловых устройств
- •5.1. Оптимальные характеристики траловой лебедки
- •5.2. Расчет электропривода промысловой лебедки
- •5.3. Траловые лебедки
- •5.4. Схемы управления электроприводами траловых лебедок
- •5.4.1. Регулирование в цепи генератора
- •5.4.2. Система регулирования двигателей
- •5.6. Сейнерная лебедка
- •5 .7. Силовые блоки
- •5.8. Вытяжные лебедки
- •6. Электропривод буксирных лебедок
- •6.1. Функциональная схема системы управления абл
- •6.2. Работа системы управления
- •7. Электропривод систем кренования
- •8. Подруливающее устройство с вфш
- •9. Подруливающее устройство с врш
- •9.1. Схема цепей управления
- •98309 Г. Керчь, ул. Орджоникидзе, 82
Для торможения груза
Мт = сG , (4.5)
где tT – время торможения.
Для двигателей постоянного тока необходимо обеспечить
Мп = ( 2 – 2,5 )Мн,
для АД с короткозамкнутым ротором
Мп = (1,8 – 2)Мн.
Время разгона исполнительного двигателя до установившейся частоты вращения
tд = G , (4.6)
где
G = с G + G .
Время торможения принимают tT = tд.
Для определения tд и tT для различных моментов нагрузки необходимо иметь характеристику ИД.
По заданной средней номинальной скорости подъема полного груза vном определяют требуемые
nном = 60ivном /(2πRб) = 9,55ivном /Rб (4.7)
и затем требуемую мощность
Р = Мсномnном /9550кВт. (4.8)
По мощности и оборотам выбирают двигатель с необходимым ПВ и для дальнейших расчетов используют его механическую характеристику и каталожные данные. При выборе АД с короткозамкнутым ротором необходимо его проверить на допустимое число пусков и торможений. ПВ для механизмов подъема грузовых лебедок на переменном токе рекомендуется 40%, а коэффициент перегрузки λ = 0,8.
Номинальный требуемый вращающий момент
Мном = λ , (4.9)
где Мсном – статический момент номинальной нагрузки;
λ = 0,8 – коэффициент перегрузки;
ξн.д. – ПВ выбранного двигателя;
ξн.мех – ПВ механизма (лебедки);
Мном должен быть ≤ Мн.дв.
4.1. Схемы грузовых лебедок
При контроллерном управлении (рис.4.1.1) включают рубильник П1 в цепи РН. РН получает питание в "О" положении контроллера через контакт I и шунтирует его своим контактом РН. Кроме того ШОВ запитывается через R8 – R11.
В 1 положении на подъем:
Замыкается контакт II, запитывая "Кл" и РС1, которое от действия магнитного потока одной катушки РС1 не сработает. Контакт V шунтирует R10 – R12 и магнитный поток ШОВ растет до номинального. Контакт III запитывет ТЭМ и двигатель растормаживается. Контакты VIII и XI подают питание на Д через R1 – R5 и параллельное сопротивление R6 – R7. Электродвигатель включен по искусственной схеме шунтирование якоря, необходимой для возможности работы с ползучей скоростью.
Во 2 положении: контакт Х отсоединяет R6 и R7.
В 3, 4 и 5 положениях замыкаются поочередно XIV, XV и XVI шунтируя ступени сопротивлений и Д работает на естественной характеристике.
В 6 положении размыкаются V и VII и в ШОВ вводятся R8 – R12, магнитный поток уменьшается, а скорость подъема груза увеличивается.
В "О" положении замкнут Х и происходит динамическое торможение и тормозом ТЭМ.
Спуск. В 1 положении: контакты II, III, V, VII и Х замыкают цепи аналогично подъему. Замыкаются IX и XII. Через R6, R7 и R1 создается контур динамического торможения. Направление тока в якоре изменится и осуществляется тормозной спуск тяжелых грузов.
Схема контроллерного управления грузовой лебедкой с ДПТ.
Тяжелые грузы опускаются медленно. Спуск легких грузы или спуск гака не возможен, т.к. "Д" не развивает вращающего момента.
Во втором положении: Размыкается XII и замыкается XIII. Электродвигатель включен по схеме безопасного спуска. Направление тока в "Д" изменяется и
Рисунок 4.1.1 - Схема контроллерного управления грузовой лебедкой с ДПТ.
Кон- такты |
Спуск |
|
Подъем |
||||||||||
6 |
5 |
4 |
3 |
2 |
1 |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
I |
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
II |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
|
X |
X |
X |
X |
X |
X |
III |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
|
X |
X |
X |
X |
X |
X |
IV |
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
X |
X |
X |
X |
|
X |
X |
X |
X |
X |
|
VI |
|
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VII |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
|
VIII |
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
X |
X |
X |
X |
IX |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
X |
X |
X |
X |
|
|
|
|
|
XI |
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
X |
X |
X |
X |
XII |
X |
X |
X |
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
XIII |
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
XIV |
X |
X |
X |
X |
|
|
|
|
|
X |
X |
X |
X |
XV |
X |
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
X |
XVI |
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
В 3м положении: Замыкаются ХIV и размыкаются Х, вследствие чего эта цепочка выключается и в дальнейшем в работе не участвует.
Одновременно в цепи ШОВ замыкается IV, шунтируя сопротивления, увеличивая этим магнитный поток. При спуске легких грузов развивается двигательный момент, а в случае тяжелых – тормозной режим с рекуперацией энергии в сеть.
В 4м положении: IV размыкается, магнитный поток ШОВ уменьшается, одновременно замыкается ХV, шунтируя часть сопротивлений в цепи якоря. В результате "Д" увеличивает скорость спуска груза.
В 5м положении: размыкаются V, уменьшая поток ШОВ и замыкаются XVI, шунтируют R4 и R5. Скорость спуска груза увеличивается.
В 6м положении: размыкается VI и в цепь ШОВ вводится еще одна ступень резистора. Скорость спуска груза повышается до максимальной.
Последние 2 положения предназначены в основном для спуска пустого гака и легких грузов. Если груз большой и скорость возрастет до опасной, реле РС ограничивает скорость, а также в случае ошибочного включения контроллера. Т.к. через РС2 пойдет большой ток. Параллельно XI включено большое R0 – R1, что увеличивает поток "Д" и уменьшает его скорость при спуске груза.
РМ – защита от к.з.
РН – минимальная защита.
Однако нулевая и минимальная защита при тормозном спуске не обеспечивается, т.к. "Д" работает в генераторном режиме и питает ТЭМ и цепи управления. При этом возможно падение груза. Остановку следует делать постановкой контроллера в нулевое положение или отключением главного автомата от сети.