8. Нестационарный процесс распределения температур в однородном стержневом элементе

Рассмотрим одномерный стержневой элемент, теплоизолированный с боковой поверхности. Поперечное сечение стержня мало, поэтому можно пренебречь изменением температуры по его сечению. В этом случае, температурное поле стержня является одномерным и изменяется только по оси x, направленной по длине стержня.

Постановка задачи.

Зададим граничные условия 3 рода, т.е. на границах стержня происходит теплообмен со средой. Для решения задачи примем следующие начальные данные:

• материал стержня – сталь;

• температура среды и коэффициент теплоотдачи со стороны левой границы стержня равны: Та1=100 ⁰С и α1=4000 Вт/м^{2 0}С, со стороны правой – Та2=20⁰С и α2=500 Вт/м^{2 0}С;

• длина стержня L = 0,09 м;

• коэффициент теплопроводности материала стержня λ = 50 Вт/м ⁰С;

• площадь поперечного сечения A = 3,14∙10^-4 м²;

• плотность стали ρ = 7800 кг/м³;

• теплоемкость с=460 Дж/кг⁰С;

• расстояние h между узлами равно 0,01 м.

Решение задачи.

Разобьем длину стержня сечениями перпендикулярными оси x на 10 конечных объемов длиной h=0.01м. Соответствующая тепловая схема приведена на рис.3.9. В центре каждого объема поместим по одному узлу, при этом номер узла совпадает с номером объема. Пронумеруем узлы тепловой схемы так, как показано на рис.3.9 от узла 1 (на левом торце стержня) до узла 10 (на правом торце стержня).

а)

б)

Рисунок 8. Стержень, теплоизолированный с боковой поверхности (а) и его тепловая схема (б)

Составим матрицу инциденции A, которая в рассматриваемом примере имеет размерность 10*11:

(36)

Матрица проводимостей (36) G имеет размерность 11*11, является диагональной:

(37)

Матрица теплоемкостей C имеет размерность 10*10, является диагональной и ее диагональные элементы равны:

, (38)

где A – площадь сечения стержня, м²;

ρ – плотность стали, кг/м³;

с – теплоемкость стали;

h – расстояние между границами объема, м.

Строим матрицу C:

(39)

Вектор-столбец Ta известных температур среды равен:

(40)

Матрично-топологическое уравнение тепловой схемы относительно вектора неизвестных температур в узлах схемы

имеет вид:

(41)

Уравнение (41) является матричным дифференциальным уравнением в обыкновенных производных и описывает нестационарные температуры в узлах тепловой схемы.

Примем начальные температуры в узлах равными 0⁰С, т.е.

Рассмотрим решение нестационарного матричного уравнения

(42)

где H(t) – положительно определенная матрица для всех t ≥ 0 и равна ;

с начальным условием

T(0)=T₀, (43)

Для решения нестационарного матричного уравнения (41) с начальным условием (43) используем явный метод Эйлера. Явный метод Эйлера приводит к итерационной процедуре:

(44)

где m – номер итерации;

τ – шаг по времени;

E – диагональная единичная матрица.

Диагональная единичная матрица E, имеющая размерность 10*10 равна

В явном методе Эйлера значение вектора-столбца температуры T_m в следующий момент времени t_m находится пересчетом по формуле (44) на основании известного значения температуры T_m-1 в предыдущий момент времени t_m-1.

Зададим дополнительные условия для решения задачи:

4. шаг по времени τ = 2;

5. максимальное время M = 100 с.;

6. условие m…M.

Подставив все известные величины в уравнение (44), найдем температуры в узлах через 1с., 40с., и 100 с.:

.

Рисунок 9. График зависимости температуры от безразмерной координаты в моменты времени через 1, 40 и 100 с.

9. Двумерная пластина с теплообменом с поверхности в среду Рассмотрим двумерную пластину, пренебрегем изменением температуры по ее толщине. В этом случае, температурное поле пластины является двумерным и изменяется только по оси х и у.

Зададим граничные условия 3 рода, т.е. на границах пластины происходит теплообмен со средой. Для решения задачи примем следующие начальные данные:

• температуры сред и коэффициенты теплоотдачи со сторон границ пластины соответственно равны: Та1=400 ⁰С, Та2=50 ⁰С, Та3=500 ⁰С, Та4=60 ⁰С,α1=3000 Вт/м^{2 0}С, α2=60 Вт/м^{2 0}С, α3=100 Вт/м^{2 0}С, α4=2000 Вт/м^{2 0}С;

• длина пластины L равна 80 мм;

• теплопроводности материалов λ1 = 50 Вт/м ⁰С, λ2 =30 Вт/м ⁰С,

λ3 = 390 Вт/м ⁰С, λ4 = 400 Вт/м ⁰С;

• А0=0.0004 м² ;

а) Та4

У₄ У₇ У₁₀

У₁ 1 У₂ 2 У₅ 3 У₈

R1 R2

R3 R4 R5

λ1 λ3

б)

g1 g2 g5 g8

g3 g6 g9

g12 g14

g11 g16

g13 g15 g17

g18 g19 g21 g23

g20 g22 g24

Рисунок 4. Двумерная пластина (а) и ее тепловая схема (б)

Рассмотрим баланс потока теплоты в i-ом выделенном объеме, воспользовав­шись интегральным уравнением теплового баланса

(20)

где Vi = A∆xi – объем i-го элемента;

S_i- площадь всей поверхности выде­ленного i -го объема. Индекс i относит рассматриваемые переменные к i-му выделенному объему.

Поверхностный интеграл в левой части уравнения (3.3.1) выражает суммар­ный тепловой поток, пересекающий поверхность выделенного i-ro объема. Так как, рассматриваемая задача является стационарной, т.е. dT/dt =0

Уравнения теплового баланса, записанные для узлов тепловой схемы, имеют вид:

где R – тепловые сопротивления выделенных объемов между узлами и рассчитываются и соответствуют кондуктивной проводимости

А на границе материалов тепловые сопротивления рассчитываются как ,где λi и λg-коэффициенты теплопроводности граничащих материалов.

Конвективные тепловые проводимости, которые входят в ветви .

Соответственно тепловые проводимости равны

g1=1.2; g2=0.5; g3=0.5; g4=0.024; g5=0.3; g6=0.4; g7=0.024; g8=0.04; g9=0.3; g10=0.024; g11=1.2; g12=2.2; g13=3.9; g14=1.15; g15=2.95; g16=0.04; g17=2; g18=1.2; g19=3.9; g20=0.8; g21=2; g22=0.8; g23=0.04; g24=0.8

В стационарном случае, вектор-столбец температур Т описывается матричным уравнением, при , т.е.

(21)

Введя вектор-столбец тепловых потоков ветвей J=||J1 J2 J3 J4 J5 …… J24||^Т, систему уравнений можно записать в матричном виде

AJ=0 (22)

Матрица A называется матрицей инциденций, для рассматриваемого случая имеет размерность 9*24 и равна:

Она получается путем сложения по горизонтали отдельных матриц в программе MathCAD с помощью функции augment

А^Т – транспонированная матрица А

Уравнение (22) является, по существу, дискретным уравнением баланса тепловых потоков в тепловой схеме. Вид матрицы A нетрудно понять. Строки матрицы соответствуют узлам графа, а столбцы матрицы соответствуют ветвям графа, причем номер столбца равен номеру ветви в тепловой схеме.

Разности температур в ветвях графа можно представить в виде вектора- столбца ΔT:

.

Введя вектор столбец температур узлов графа

(23)

Простым перемножением легко убедится, что вектор-столбец (3.3.6) можно записать в следующем матричном виде:

(24)

(25)

где Та - вектор-столбец известных температур в ветвях. Сравнение матрицы инциденций A и матрицы в соотношении (23) показывает, что последняя матрица является транспонированной по отношению к матрице А, т.е. равна

ΔТ=А^ТТ (26)

Полученные матрично-топологические соотношения (3.3.4) и (3.3.8) устанавливают связь между тепловыми потоками в ветвях тепловой схемы и преобразование узловых температур в разности температур в ветвях. Матрица инциденций А отображает структуру тепловой схемы.

Матрица А, естественным образом, была получена из системы уравнений баланса тепловых потоков в узлах графа.

Для исчерпывающего описания графа тепловой схемы необходимо располагать соотношениями, связывающими тепловые потоки и разности температур в ветвях графа, в соответствии с элементами схемы, представленными ветвями.

Выше было показано, что тепловой поток J_i в i-ой ветви равен J_i=g_iΔT_i.

Тогда связь векторов-столбцов J и ΔТ может быть записана в следующем матричном виде:

(27)

где G – квадратная матрица проводимостей ветвей размерностью М*М, М – количество ветвей графа.

Матрица проводимостей G формируется следующим образом: если ветвь i представляет собой тепловую проводимость g_i (кондуктивную или конвективную), то элемент ii матрицы G равен g_i.

Строим матрицу проводимостей G:

Она получается путем сложения по горизонтали отдельных матриц в программе MathCAD с помощью функции augment и сложения по вертикали с помощью функции stack.

Строим новую матричную функцию:

(28)

_{-вектор –столбец начальных температур в момент времени равный нулю в узлах тепловой схемы.}

(29)

Подставляя в уравнение (29) находим искомые температуры в узлах стержневого элемента

Т1=402.253⁰С

Т2=399.665⁰С

Т3=379.652⁰С

Т4=426.676⁰С

Т5=431.819⁰С

Т6=429.166⁰С

Т7=435.115⁰С

Т8=441.048⁰С

Т9=442.65⁰С

Рисунок 5. График распределения температур полученный в программе MathCAD