- •Оглавление (пример)
- •Тепловая схема с теплообменом с боковой поверхности
- •2. Одномерный составной стержень, с теплообменом с боковой поверхности с внутренним источником теплоты
- •3. Нестационарный процесс распределения температур в однородном стержневом элементе
- •Двумерная пластина с теплообменом со средой
- •5. Составной стержневой термодинамический элемент
- •6. Двумерное растекание теплоты на границе двух материалов
- •7. Двумерное растекание теплоты в области со сложной границей
- •8. Нестационарный процесс распределения температур в однородном стержневом элементе
- •10. Нестационарный процесс распределения температур в однородном стержневом элементе
- •11. Тепловая схема составного стержня
- •Нестационарный процесс распределения температур в однородном стержневом элементе
- •13. Тепловая схема однородного стержня
- •14.Однородный стержневой элемент, теплоизолированный с боковой поверхности.
- •15. Однородный стержневой элемент, теплоизолированный с боковой поверхности
- •Список использованной литературы
13. Тепловая схема однородного стержня
Рассмотрим одномерный стержень, поперечное сечение которого столь мало, чтобы можно было пренебречь изменением температуры по его сечению. В этом случае, температурное поле стержня является одномерным и изменяется только по оси х, направленной по длине стержня.
Постановка задачи. Зададим граничные условия 3 рода, т.е. на границах стержня происходит теплообмен со средой. Для решения задачи примем следующие начальные данные:
температура среды и коэффициент теплоотдачи со стороны левой границы стержня равны: Та1=400 0С и α1=5 Вт/м2 0С, со стороны правой – Та2=1000С и α2=20 Вт/м2 0С;
длина стержня L равна 200 мм;
теплопроводность стержня λ = 0,1 Вт/м 0С;
радиус стержневого элемента r= 5 мм.
Решение задачи.
Разобьем длину стержня сечениями перпендикулярными оси x на три конечных объема длиной Δx=0.01мм и площадью сечения A, равной площади поперечного сечения стержня. Соответствующая тепловая схема приведена на рис.1.1. В центре каждого объема поместим по одному узлу, при этом номер узла совпадает с номером объема. Пронумеруем узлы тепловой схемы так, как показано на рис.1. от узла 1 (на левом торце стержня) до узла 3 (на правом торце стержня).
а)
б)
Рисунок 1. Одномерный стержень, разбитый на конечные объемы (а) и его тепловая схема (б)
Рассмотрим баланс потока теплоты в i-ом выделенном объеме, воспользовавшись интегральным уравнением теплового баланса
(1)
где Vi = A∆xi – объем i-го элемента;
Si – площадь всей поверхности выделенного i-го объема. Индекс i относит рассматриваемые переменные к i-му выделенному объему.
Поверхностный интеграл в левой части уравнения (1.1) выражает суммарный тепловой поток, пересекающий поверхность выделенного i-ro объема. Учитывая, что тепловой поток вдоль стержня одномерен (не изменяется в направлении перпендикулярном оси х), а тепловой поток с боковой поверхности стержня отсутствует (поскольку рассматривается теплоизолированный с боковой поверхности стержень) можно записать, например, для узла 2, что
(2)
где J2 и J3 - тепловые потоки на левой и павой границах выделенного объема.
За положительное направление вектора теплового потока принято направление, соответствующее вытеканию из объема теплового потока.
Так как, рассматриваемая задача является стационарной, т.е. dT/dt =0 и внутренние источники теплоты отсутствуют, то уравнение (1) принимает следующий вид:
(3)
Уравнения теплового баланса, записанные для узлов тепловой схемы, имеют вид:
(4)
где R1, R2, R3, R4 – тепловые сопротивления выделенных объемов между узлами.
Баланс потоков теплоты, протекающих в ветвях соединенных с узлами 1, 2, 3 выражаются следующими уравнениями
(5)
Ориентированный граф тепловой схемы представлен на рис.2. Номера ветвей указаны в кружках.
Рисунок.2. Ориентированный граф тепловой схемы
В стационарном случае, вектор-столбец температур Т описывается матричным уравнением, при , т.е.
(6)
Введя вектор-столбец тепловых потоков ветвей J=||J1 J2 J3 J4||Т, систему уравнений можно записать в матричном виде
AJ=0 (7)
Матрица A называется матрицей инциденции, для рассматриваемого случая имеет размерность 3*4 и равна:
(8)
Уравнение (7) является, по существу, дискретным уравнением баланса тепловых потоков в тепловой схеме. Вид матрицы A нетрудно понять. Строки матрицы соответствуют узлам графа и расположены согласно их номерам от 1 до 3 сверху вниз, а столбцы матрицы соответствуют ветвям графа, причем номер столбца равен номеру ветви в тепловой схеме.
Разности температур в ветвях графа можно представить в виде вектора- столбца ΔT:
(9)
Введя вектор столбец температур узлов графа
(10)
простым перемножением легко убедится, что вектор-столбец (9) можно записать в следующем матричном виде:
(11)
(12)
где - вектор-столбец известных температур в ветвях 1 и 4 тепловой схемы.
Сравнение матрицы инциденций A (8) и матрицы в соотношении (11) показывает, что последняя матрица является транспонированной по отношению к матрице А, т.е. равна АТ, поэтому вектор-столбец ΔТ (9) в соотношении (11) можно записать в матричном виде через транспонированную матрицу инциденций АТ, т.е.
ΔТ=АТТ (13)
Полученные матрично-топологические соотношения (7) и (9) устанавливают связь между тепловыми потоками в ветвях тепловой схемы и преобразование узловых температур в разности температур в ветвях. Матрица инциденций А отображает структуру тепловой схемы.
Матрица А, естественным образом, была получена из системы уравнений баланса тепловых потоков в узлах графа.
Для исчерпывающего описания графа тепловой схемы необходимо располагать соотношениями, связывающими тепловые потоки и разности температур в ветвях графа, в соответствии с элементами схемы, представленными ветвями.
Выше было показано, что тепловой поток Ji в i-ой ветви равен Ji=giΔTi.
Тогда связь векторов-столбцов J и ΔТ может быть записана в следующем матричном виде:
(14)
где G – квадратная матрица проводимостей ветвей размерностью М*М, М – количество ветвей графа.
Матрица проводимостей G формируется следующим образом: если ветвь i представляет собой тепловую проводимость gi (кондуктивную или конвективную), то элемент ii матрицы G равен gi.
Конвективные тепловые проводимости с торцов стержня, которые входят в ветви с номерами 1 и 4 равны соответственно и .
Тепловые кондуктивные проводимости, которые входят в ветви с номерами 2 и 3 равны и
Строим матрицу проводимостей G:
(15)
Введем матрицу B, которая находится по формуле:
(16)
где АТ – транспонированная матрица А.
(17)
Подставляя выражения (8), (12), (15) и (16) в уравнение (18)
(18)
находим искомые температуры в узлах стержневого элемента.
(19)
Отсюда температуры равны: Т1=373.3 0С; Т2=240 0С; Т3=106.7 0С.
Распределение температуры в стержневом термодинамическом элементе представлены на рис.3
Рисунок.3. График распределения температур по длине одномерного стержня