- •Часть 2
- •240901 «Биотехнология», 240706 «Автоматизированное производство химических предприятий» по курсу «Основные процессы и аппараты химических технологий» и для студентов специальностей
- •260601 «Машины и аппараты пищевых производств»,
- •260204 «Технология бродильных производств и виноделие» по курсу «Процессы и аппараты пищевых производств»
- •Содержание
- •Предисловие
- •Модуль 5. Гидромеханические процессы
- •5.1 Классификация гидромеханических процессов
- •5.2 Неоднородные системы и их свойства
- •5.2.1 Классификация неоднородных систем
- •5.2.2 Свойства неоднородных систем
- •5.2.3 Разделение неоднородных систем
- •5.3 Осаждение
- •5.4 Осаждение в гравитационном поле
- •5.4.1 Классификация отстойников
- •5.4.2 Расчет отстойников
- •5.5 Фильтрование
- •5.5.1 Кинетика процесса фильтрования
- •5.5.2 Расчет процесса фильтрования
- •5.5.3 Классификация фильтров
- •5.6 Разделение газовых неоднородных систем
- •5 Рисунок 5.15 – Схема Пылеосадительной камеры .6.1 Очистка газов в поле сил
- •5.6.2 Очистка газов в центробежном поле
- •5.6.3 Расчет циклона
- •5.6.4 Осаждение в электрическом поле
- •5.6.5 Мокрая очистка газов
- •5.6.6 Расчет аппаратов мокрой очистки газов
- •5.7 Выбор аппарата для разделения неоднородных систем
- •5.7.1 Аппараты для очистки газов
- •5.7.2 Аппараты для разделения суспензий
- •5.8 Образование неоднородных систем
- •5.8.1 Перемешивание
- •5.8.2 Псевдоожижение
- •Вопросы для самоконтроля
- •Модуль 6. Тепловые процессы
- •6.1 Промышленные способы подвода и отвода тепла
- •6.1.1 Греющие теплоносители
- •6.1.2 Хладоагенты
- •6.1.3 Водооборотные циклы химических производств
- •6.2 Теплообменные аппараты
- •6.2.1 Классификация теплообменных аппаратов
- •6.2.2 Кожухотрубчатые теплообменные аппараты
- •6.2.3 Змеевиковые теплообменные аппараты
- •6.2.4 Теплообменники с оребренными трубами
- •6.2.5 Методика теплового расчета
- •Б) уточненный или проверочный расчет, необходимость которого возникает, например, если в результате проектировочного расчета был выбран нормализованный аппарат со значительным запасом поверхности:
- •6.3 Выпаривание
- •6.3.1 Виды выпаривания
- •6.3.2 Материальный и тепловой баланс выпарного аппарата
- •6.3.3 Температура кипения раствора и температурные потери
- •6.3.4 Выпаривание в многокорпусных установках
- •Принципиальная схема противоточной двухкорпусной выпарной установки изображена на рисунке 6.11.
- •6.3.4.3 Комбинированная схема выпаривания
- •6.3.4.4 Материальный баланс многокорпусной выпарной установки
- •6.3.4.5 Тепловой баланс многокорпусной выпарной установки
- •6.3.5 Выпаривание с тепловым насосом
- •6.3.6 Классификация выпарных аппаратов
- •6.3.7 Выпарные аппараты с естественной циркуляцией
- •6.3.8 Выпарные аппараты с принудительной циркуляцией
- •6.3.9 Расчет выпарного аппарата
- •6.3.10 Выбор числа корпусов
- •6.3.11 Вспомогательное оборудование выпарной установки
- •Вопросы для самоконтроля
- •Модуль 7. Массообменные процессы в системах со свободной границей раздела фаз
- •7.1 Абсорбция
- •При выборе абсорбента к нему предъявляется ряд требований:
- •7.1.1 Физическая сущность процесса абсорбции
- •7.1.2 Равновесие при физической абсорбции
- •7.1.3 Материальный баланс абсорбции
- •7.1.4 Кинетика процесса абсорбции
- •7.1.5 Промышленные схемы абсорбции
- •7.1.6 Конструкции абсорберов
- •7.1.7 Насадочные аппараты
- •7.1.8 Тарельчатые аппараты
- •7.1.9 Расчет абсорберов
- •7.2 Перегонка и ректификация
- •7.2.1 Физическая сущность процесса
- •7 Рисунок 7.13 – Физическая сущность перегонки .2.2 Равновесие в системе «жидкость – пар»
- •7 Рисунок 7.14 – Диаграммы равновесия в системе «Жидкость жидкость» .2.3 Ректификация
- •7.2.4 Описание схемы процесса непрерывной ректификации
- •7.2.5 Расчет ректификационной установки непрерывного
- •7.2.6 Тепловой расчет колонны
- •7.2.7 Специальные методы ректификации
- •7.3 Жидкостная экстракция
- •7.3.1 Принципиальная схема процесса
- •7.3.2 Выбор экстрагента
- •7.3.3 Равновесие в системе «жидкость жидкость»
- •7.3.4 Кинетика экстракции
- •7.3.5 Принципиальные схемы экстракции
- •7.3.6 Классификация экстракторов
- •7.3.7 Расчет экстракторов
- •7.3.8 Способы повышения интенсивности процесса
- •Вопросы для самоконтроля
- •Модуль 8. Массообменные процессы с участием твердой фазы
- •8.1 Сушка
- •8.1.1 Принципиальная схема процесса
- •8.1.2 Выбор сушильного агента
- •8.1.3 Основные свойства влажного воздуха
- •IX для влажного воздуха
- •8.1.4 Равновесие процесса сушки
- •8.1.5 Материальный баланс сушки
- •8.1.6 Тепловой баланс конвективных сушилок
- •8.1.7 Схемы процессов сушки
- •8.1.8 Кинетика процесса сушки
- •8.1.9 Расчет сушилок
- •8.2 Кристаллизация
- •8.2.1 Принципиальная схема кристаллизации
- •8.2.2 Равновесие процесса кристаллизации
- •8.2.3 Материальный баланс кристаллизации
- •8.2.4 Тепловой баланс кристаллизации
- •8.2.5 Кинетика процесса
- •8.2.6 Конструкции аппаратов
- •8.3 Адсорбция
- •8.3.1 Принципиальная схема адсорбции
- •8.3.2 Равновесие процесса адсорбции
- •8.3.3 Кинетика адсорбции
- •8.3.4 Классификация адсорберов
- •1 Цилиндрический корпус; 2 решетка; 3,4 штуцеры
- •8.3.5 Расчет адсорберов
- •8.4 Мембранные процессы
- •8.4.1 Физическая сущность процесса
- •8.4.2 Классификация мембран
- •8.4.3 Расчет мембранных процессов
- •Вопросы для самоконтроля
- •Приложение а
- •Основные термины и определения
- •Список рекомендуемой литературы Общий
- •К модулю № 5
- •К модулю № 6
- •К модулю № 7
- •К модулю № 8
- •Часть 2
7.2.4 Описание схемы процесса непрерывной ректификации
Ректификацию обычно проводят в установках непрерывного действия. Для проведения ректификации колонны должны быть снабжены дополнительным оборудованием (рисунок 7.17).
Т
Потоки:
Оборудование:
В4 – В4– вода
оборотная (подача); Т7
– Т7– насыщенный водяной пар; С1
– С1– исходная смесь; D2
– D2–
пары дистиллята; D1
– D1–
дистиллят; К1
– К1– кубовый остаток; В5
– В5– вода оборотная
КР
– колонна ректификационная; Д
– дефлегматор; К
– кипятильник; П
– подогреватель; Х
– холодильник; Р
– распределитель; Е1-3
– емкость; Н
– насос; КО1-2
– конденсатоотводчик Рисунок
7.17 – Схема ректификационной установки
непрерывного
действия
Конструкция ректификационных колонн аналогична абсорбционным колоннам. Ректификационные колонны также бывают насадочные, тарельчатые и пленочные.
7.2.5 Расчет ректификационной установки непрерывного
действия для разделения бинарных смесей
З
xF,
xd,
xw
– cодержание
ЛК в исходной смеси, дистилляте и кубовом
остатке соответственно (мольные доли);
х, у – рабочие концентрации,
(мол); GF,
Gd,
Gw
– производительность колонны по
исходной смеси, дистилляту и кубовому
остатку соответственно (кмоль/с)
Рисунок 7.18 – К
расчету ректификационных колонн
При расчете ректификации принимается, что:
1) исходная смесь подается в аппарат при температуре кипения;
2) смесь бинарная А+В;
3) удельные теплоты парообразования примерно равны: rA = rB, (если бы rB > rA, то расход пара увеличился бы, т.к. при конденсации компонента В выделялось бы больше количества тепла, чем для испарения 1 кмоль компонента А);
4) процесс в колонне адиабатический;
5) куб колонны и дефлегматор не обладают разделяющими свойствами:
а) пар, подающийся из куба, равен составу кубовой жидкости;
б) состав дистиллята равен составу пара, приходящего в дефлегматор.
Порядок расчета:
а) определение равновесных зависимостей:
;
– представление справочных данных в форме таблиц;
– построение диаграмм состояния Р–х(у), t–х(у), х–у;
б) определение материальных потоков:
– по потокам
; (7.22)
– по легколетучему компоненту
; (7.23)
– для верхней части колонны
; (7.24)
, (7.25)
где D – количество паров, поднимающихся по колонне;
– уравнение рабочей линии верхней части колонны:
, (7.26)
где R – флегмовое число определяемое,
. (7.27)
Уравнение (7.26) представляет собой уравнение прямой
,
где ;
.
Прямая строится по двум точкам (рисунок 7.19). Первая точка лежит на диагонали квадрата с координатой х = хd. Вторая точка отсекает на оси y отрезок ОВ;
– для нижней части колонны:
. (7.28)
Удельный расход исходной смеси определится как
;
уравнение рабочей линии нижней части колонны:
, (7.29)
где f – количество питания, приходящееся на один кмоль дистиллята
.
Уравнение (7.29) представляет собой уравнение прямой .
Первая точка лежит на рабочей линии для верхней части колонны при значении х=хF. Вторая точка лежит на диагонали квадрата с координатой х=хW (рисунок 7.20);
в) определение геометрических размеров:
– диаметр ректификационной колонны определяется из уравнения расхода
,
где w0 – фиктивная скорость газа, т.е. скорость, отнесенная к полному сечению колонны, м/с;
– высота ректификационной колонны с числом тарелок n и расстоянием между тарелками h (значение h=0,2 до 0,6 м);
– общая высота колонны;
– высота тарельчатой части;
hв и hн – расстояния над тарельчатой и подтарельчатой частями колонны;
г) определение оптимального флегмового числа R.
При увеличении значения числа R высота ОВ (см. рисунок 7.19) уменьшается, следовательно, рабочая линия для верхней части колонны смещается вниз, что приводит к уменьшению числа теоретических ступеней. То есть . При расход дистиллята , в этом случае колонна работает «на себя» – количество жидкости, поступающей в колонну, будет максимальным, так как нет отбора дистиллята и вся жидкость (флегма) возвращается в колонну.
П
Рисунок
7.21 – К определению оптимального
флегмового числа