- •Длина, площадь, объем.
- •Температура
- •Введение
- •Краткий исторический обзор проблемы
- •1-1.Ориентированный отбор керна
- •Ориентированный отбор керна
- •Введение
- •Уникальность
- •Применение
- •Работа
- •Контроль давления в породе
- •Другие применения отбора керна
- •Рисунок 2-13
- •1-2. Магнитные и немагнитные теории
- •Аспекты наведенного поля
- •Рисунок 2-12
- •Магнитная интерференция
- •Сила магнитного полюса
- •Географическое положение
- •Материал для немагнитных УБТ
- •Длина немагнитных УБТ
- •Введение
- •Магнитное поле земли
- •Падение
- •Ось у-ов - ось, перпендикулярная бурильной колонне и оси х-ов.
- •1-3. Принципы измерений
- •Местонахождение и координатные системы
- •Эллипсоид
- •Геодезические параметры
- •Система UTM
- •Государственная координатная система США 1927
- •Расположение на море
- •Геологические условия
- •Прямоугольные координаты
- •В вышеприведенном примере : Азимут = Tg-1 (200/500)= 21.80
- •Азимуты
- •Высокая сторона
- •Методы расчётов профиля
- •Сбалансированный тангенциальный метод
- •Метод среднего угла
- •Радиус кривизны
- •Вертикальная проекция
- •Горизонтальная проекция
- •Интенсивность
- •1-5. Типы замера кривизны скважин
- •1-6. Основы планирования скважин
- •Район цели
- •Хорошее взаимодействие
- •1-7. Профили скважин
- •ДОСТОИНСТВА
- •Обсадные колонны
- •Конструкция скважины
- •Системы бурения боковых стволов из колонны
- •1-8. Область применения горизонтальных скважин
- •2-1. Проектирование горизонтальных скважин
- •Пример 1
- •Пример 2
- •Конструкция скважины
- •Износ обсадных колонн и разрушение стенок скважины
- •2-3. Проектирование компоновок низа бурильной колонны
- •Рисунок 3-7. График характеристики интенсивности резкого перегиба скважины
- •Забойные двигатели с двумя перекосами
- •2-4. Проектирование многоствольных скважин
- •2-5. Бурение боковых стволов
- •Возвращение к старым скважинам
- •Добыча из незатронутых эксплуатацией пластов
- •Скважины-кандидаты для бурения боковых стволов
- •Оптимизация отдачи пласта
- •Вскрытие удаленных структур
- •Оценка увеличения добычи
- •Опыт выбора скважин для бурения боковых стволов
- •Анализ данных для отбора подходящих скважин
- •Способы бурения боковых стволов
- •Анализ пропускных характеристик скважины
- •Технология бурения боковых стволов
- •Бурение с коротким радиусом кривизны
- •Применение гибких труб
- •Системы для забуривания нескольких боковых стволов
- •Перспективы
- •3-1. Буровые растворы
- •Буровые растворы
- •Гидравлическая программа
- •Гидравлические расчеты
- •Гидравлические расчеты выполняются обычно для того, чтобы:
- •Уменьшение крутящего момента
- •Смазочные свойства
- •Выбор смазочных материалов
- •Смазочные добавки для растворов на нефтяной основе
- •Смазочные добавки для растворов на водной основе (рво)
- •Классификация буровых растворов и их особенности
- •ВЫБОР МИНИМАЛЬНОЙ РЕПРЕССИИ
- •ОЧИСТКА ТРУБ
- •ВЫБОР И КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПОЛИМЕРОВ
- •КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА
- •РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАГРЯЗНЕНИЯ ПРОДУКТИВНОГО ПЛАСТА
- •ХИМИЧЕСКАЯ РЕАКЦИЯ
- •ГИДРАВЛИКА КОЛЬЦЕВОГО ПОТОКА
- •МЕХАНИЗМЫ МЕХАНИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ СТВОЛА
- •НЕУСТОЙЧИВОСТЬ И НАПРЯЖЕНИЯ
- •СТАДИИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЛОТНОСТЕЙ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •ТРЕБОВАНИЯ К ПЛАНИРОВАНИЮ
- •ВЫВОДЫ
- •ОЧИСТКА СКВАЖИНЫ
- •КАК ТРАНСПОРТИРУЮТСЯ ОБЛОМКИ ВЫБУРЕННОЙ ПОРОДЫ
- •ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ВЫНОС ШЛАМА
- •Реологические свойства бурового раствора
- •Производительность буровых насосов
- •Выбор диаметра долотных насадок
- •ВЫНОС ШЛАМА НА УЧАСТКАХ С ЗЕНИТНЫМИ УГЛАМИ БОЛЕЕ 400
- •ПРОМЫВКА ПЕРЕД ПОДЪЕМОМ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА ТЕЧЕНИЯ
- •БУРЕНИЕ
- •СПУСКО-ПОДЪЕМНЫЕ ОПЕРАЦИИ
- •3-2. Бурильный инструмент
- •3-3. Методы отклонения
- •3-4. Забойные двигатели
- •3-5. Роторные КНБК
- •Гладкая (прямая) компоновка.
- •H = (Wc.L.BC.Sina)/2, где
- •КНБК с одним стабилизатором
- •Рисунок 5-15
- •3-6. Обязанности инженера направленного бурения
- •Ориентация с помощью гироскопа
- •Процедура зарезки
- •Процедура
- •Процедура
- •Рисунок 7-3
- •Затяжка = Усилие на крюке при подъеме - теоретическая нагрузка на крюке
- •УВЕЛИЧЕНИЕ ЗАТЯЖКИ ПРИВОДИТ К ПРИХВАТУ
- •УВЕЛИЧЕНИЕ ЗАТЯЖКИ ПРИ ПОДЪЁМЕ ПРИВОДИТ К ПРИХВАТУ
- •КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ ПЕРЕД ПРИХВАТОМ
- •УВЕЛИЧЕНИЕ МОМЕНТА ПЕРЕД ПРИХВАТОМ
- •ПАРАМЕТРЫ РАСТВОРА
- •Таблица 7-1
- •ЗАВИСИМОСТЬ ГЛУБИНЫ ОТ ВРЕМЕНИ ДЛЯ ОТКРЫТОЙ СКВАЖИНЫ
- •ОБРАЗОВАНИЕ ФИЛЬТРАЦИОННОЙ КОРКИ
- •Рисунок 7-12
- •ЭРРОЗИЯ ФИЛЬТРАЦИОННОЙ КОРКИ
- •ОСКОЛКИ ПОРОДЫ ВОКРУГ КНБК УВЕЛИЧИВАЮТ ЗАТЯЖКУ.
- •Причины для беспокойства
- •Настораживающие признаки
- •Настораживающие признаки
- •Рисунок 7-21
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •4.2.8. Некалиброванный ствол
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Идентификация прихвата
- •Проевентивные действия
- •ОБРАЗОВАНИЕ ЖЕЛОБКОВ
- •Рисунок 7-27
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
282 |
Глава 3 |
Направленное бурение и методы отклонения |
|
Раздел 6 |
Обязанности инженера направленного бурения |
|
|
|
OS = OT. Угол d лежит между ними. Линия XY= касательной в точке S. Она представляет собой азимут, при последнем измерении координат.
OS перпендикулярна XY. Следовательно, угол OSY=900.Также, угол OSY=(e+c). Поэтому, угол OST=(900-c).Линии OS и ОТ - одной и той же длины.Поэтому треугольник OST -равнобедренный. Следовательно, угол OST= углу OTS = e.Сумма углов = 1800= (e+e+d) = (2e+d).Поэтому, e= (1800-d)/2 = (900-d/2).С другой сто-
роны, мы имеем е = (900-с).Поэтому, (900 - d/2) = (900-c). Таким образом, d=2c
Cледовательно, если поворот происходит с постоянной скоростью, то полная величина поворота, необходимого для попадания в цель, равна удвоенной величине угла от точки последнего замера координат до цели. Это должно быть основным правилом при практической работе. Конечный азимут в цели будет (a+d)=(a+2c).
Скорость поворота, необходимая для попадания в цель.
Пользуясь чертежом горизонтальной проекции ствола, мы можем вычислить Скорость Изменения Направления Курсового отклонения на 100 футов длины. Назовем ее r. Для вычисления скорости поворота на 100 футов измеренной глубины, мы должны учесть наклон ствола. Назовем эту скорость поворота rt. Пусть I=среднему наклону ствола, который удовлетворяет условию попадания в цель. rt=rsinI
Радиус кривизны (Rc)=1800 / r*π. Поэтому, r=1800 /Rc. Нам необходимо вычислить Rc. Проведем ОР перпендикулярно ST. OS=OT=Rc. SP = (OS2 - OP2)1/2 . PT = (OS2 - OP2)1/2 Поэтому, SP=PT. Следовательно SP=ST/2. Угол SOP = (1800 -900 - e)=900 - e = c. Rc дуги ST = OS = SP/sinc. Но, SP=ST/2. Поэтому, Rc = OS = ST/2sinc.
Теперь можно вычислить длину дуги ST. ST = 2π*Rc*d/3600. Rc = OS = ST/2sinc и d = 2c. Поэтому длина дуги ST = 2π*2c /3600 2sinc = π*ST*c / 1800 sinc.
Скорость поворота в горизонтальной плоскости, необходимая для попадания в цель = [(полный поворот)*100/(длина дуги)]0 / 100 футов= 2с*100*180*sinс/π*ST*c(36000*sinc/π*ST)0 / 100’ курсов. откл.
Поскольку необходимо учитывать наклон ствола по отношению к цели (I),
скорость поворота на 100 футов измеренной глубины дается выражением:
ROT = [(36000*sinc*sinI)/ (*ST)]0 / 100’ курс. откл.
Практически, это очень точный и быстрый способ измерения скорости поворота, необходимого для попадания в цель с левой стороны, с правой стороны или в центр. Следует иметь в виду, однако, что этот метод предполагает постоянство скорости поворота на протяжении всего пути от точки последнего замера координат до цели. Этот метод лучше всего подходит для участков с постоянным наклоном. Очевидно, что вычисления на участках набора/потери угла более сложны.
Процедура
1.Вычислите координаты по результатам последнего замера. Нанесите координатные данные как на вертикальный, так и на горизонтальный разрезы ствола.
2.На горизонтальной проекции чертежа измерьте транспортиром направление ствола от последней точки замера координат до левой, правой и центральной части цели. Независимо от этого, вычислите эти величины, используя разницу координат.
3.Разница между азимутом ствола при последнем замере и вышеперечисленными азимутами дадут величину мгновенного поворота (в лево или в право), необходимого для попадания в левую, правую или центральную части цели.
4.Из вышеприведенного мы знаем, что полный поворот, необходимый для того, чтобы попасть в любую часть цели (при повороте с постоянной скоростью) должен быть в два раза больше величины “мгновенного” поворота. Таким образом мы