- •Длина, площадь, объем.
- •Температура
- •Введение
- •Краткий исторический обзор проблемы
- •1-1.Ориентированный отбор керна
- •Ориентированный отбор керна
- •Введение
- •Уникальность
- •Работа
- •Контроль давления в породе
- •Применение
- •Другие применения отбора керна
- •Рисунок 2-13
- •1-2. Магнитные и немагнитные теории
- •Аспекты наведенного поля
- •Рисунок 2-12
- •Магнитная интерференция
- •Сила магнитного полюса
- •Географическое положение
- •Материал для немагнитных УБТ
- •Длина немагнитных УБТ
- •Введение
- •Магнитное поле земли
- •Падение
- •Ось у-ов - ось, перпендикулярная бурильной колонне и оси х-ов.
- •1-3. Принципы измерений
- •Местонахождение и координатные системы
- •Эллипсоид
- •Геодезические параметры
- •Система UTM
- •Государственная координатная система США 1927
- •Расположение на море
- •Геологические условия
- •Прямоугольные координаты
- •В вышеприведенном примере : Азимут = Tg-1 (200/500)= 21.80
- •Азимуты
- •Высокая сторона
- •Методы расчётов профиля
- •Сбалансированный тангенциальный метод
- •Метод среднего угла
- •Радиус кривизны
- •Вертикальная проекция
- •Горизонтальная проекция
- •Интенсивность
- •1-5. Типы замера кривизны скважин
- •1-6. Основы планирования скважин
- •Район цели
- •Хорошее взаимодействие
- •1-7. Профили скважин
- •ДОСТОИНСТВА
- •Обсадные колонны
- •Конструкция скважины
- •Системы бурения боковых стволов из колонны
- •1-8. Область применения горизонтальных скважин
- •2-1. Проектирование горизонтальных скважин
- •Пример 1
- •Пример 2
- •Конструкция скважины
- •Износ обсадных колонн и разрушение стенок скважины
- •2-3. Проектирование компоновок низа бурильной колонны
- •Рисунок 3-7. График характеристики интенсивности резкого перегиба скважины
- •Забойные двигатели с двумя перекосами
- •2-4. Проектирование многоствольных скважин
- •2-5. Бурение боковых стволов
- •Возвращение к старым скважинам
- •Добыча из незатронутых эксплуатацией пластов
- •Скважины-кандидаты для бурения боковых стволов
- •Оптимизация отдачи пласта
- •Вскрытие удаленных структур
- •Оценка увеличения добычи
- •Опыт выбора скважин для бурения боковых стволов
- •Анализ данных для отбора подходящих скважин
- •Способы бурения боковых стволов
- •Анализ пропускных характеристик скважины
- •Технология бурения боковых стволов
- •Бурение с коротким радиусом кривизны
- •Применение гибких труб
- •Системы для забуривания нескольких боковых стволов
- •Перспективы
- •3-1. Буровые растворы
- •Буровые растворы
- •Гидравлическая программа
- •Гидравлические расчеты
- •Гидравлические расчеты выполняются обычно для того, чтобы:
- •Уменьшение крутящего момента
- •Смазочные свойства
- •Выбор смазочных материалов
- •Смазочные добавки для растворов на нефтяной основе
- •Смазочные добавки для растворов на водной основе (рво)
- •Классификация буровых растворов и их особенности
- •ВЫБОР МИНИМАЛЬНОЙ РЕПРЕССИИ
- •ОЧИСТКА ТРУБ
- •ВЫБОР И КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПОЛИМЕРОВ
- •КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА
- •РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАГРЯЗНЕНИЯ ПРОДУКТИВНОГО ПЛАСТА
- •ХИМИЧЕСКАЯ РЕАКЦИЯ
- •ГИДРАВЛИКА КОЛЬЦЕВОГО ПОТОКА
- •МЕХАНИЗМЫ МЕХАНИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ СТВОЛА
- •НЕУСТОЙЧИВОСТЬ И НАПРЯЖЕНИЯ
- •СТАДИИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЛОТНОСТЕЙ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •ТРЕБОВАНИЯ К ПЛАНИРОВАНИЮ
- •ВЫВОДЫ
- •ОЧИСТКА СКВАЖИНЫ
- •КАК ТРАНСПОРТИРУЮТСЯ ОБЛОМКИ ВЫБУРЕННОЙ ПОРОДЫ
- •ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ВЫНОС ШЛАМА
- •Реологические свойства бурового раствора
- •Производительность буровых насосов
- •Выбор диаметра долотных насадок
- •ВЫНОС ШЛАМА НА УЧАСТКАХ С ЗЕНИТНЫМИ УГЛАМИ БОЛЕЕ 400
- •ПРОМЫВКА ПЕРЕД ПОДЪЕМОМ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА ТЕЧЕНИЯ
- •БУРЕНИЕ
- •СПУСКО-ПОДЪЕМНЫЕ ОПЕРАЦИИ
- •3-2. Бурильный инструмент
- •3-3. Методы отклонения
- •3-4. Забойные двигатели
- •3-5. Роторные КНБК
- •Гладкая (прямая) компоновка.
- •H = (Wc.L.BC.Sina)/2, где
- •КНБК с одним стабилизатором
- •Рисунок 5-15
- •3-6. Обязанности инженера направленного бурения
- •Ориентация с помощью гироскопа
- •Процедура зарезки
- •Процедура
- •Процедура
- •Рисунок 7-3
- •Затяжка = Усилие на крюке при подъеме - теоретическая нагрузка на крюке
- •УВЕЛИЧЕНИЕ ЗАТЯЖКИ ПРИВОДИТ К ПРИХВАТУ
- •УВЕЛИЧЕНИЕ ЗАТЯЖКИ ПРИ ПОДЪЁМЕ ПРИВОДИТ К ПРИХВАТУ
- •КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ ПЕРЕД ПРИХВАТОМ
- •УВЕЛИЧЕНИЕ МОМЕНТА ПЕРЕД ПРИХВАТОМ
- •ПАРАМЕТРЫ РАСТВОРА
- •Таблица 7-1
- •ЗАВИСИМОСТЬ ГЛУБИНЫ ОТ ВРЕМЕНИ ДЛЯ ОТКРЫТОЙ СКВАЖИНЫ
- •ОБРАЗОВАНИЕ ФИЛЬТРАЦИОННОЙ КОРКИ
- •Рисунок 7-12
- •ЭРРОЗИЯ ФИЛЬТРАЦИОННОЙ КОРКИ
- •ОСКОЛКИ ПОРОДЫ ВОКРУГ КНБК УВЕЛИЧИВАЮТ ЗАТЯЖКУ.
- •Причины для беспокойства
- •Настораживающие признаки
- •Настораживающие признаки
- •Рисунок 7-21
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •4.2.8. Некалиброванный ствол
- •Настораживающие признаки
- •Идентификация прихвата
- •Превентивные действия
- •Идентификация прихвата
- •Проевентивные действия
- •ОБРАЗОВАНИЕ ЖЕЛОБКОВ
- •Рисунок 7-27
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
150 |
Глава 2 |
Проектирование скважин |
|
Раздел 5 |
Бурение боковых стволов |
|
|
|
ветвлений был ограничен до 150 мм. Условия заканчивания требовали применения (фильтра с гравийной набивкой для контроля за выносом песка, в результате чего внутренний канал скважины в продуктивном интервале уменьшался до 50 мм. При анализе с помощью системы NODAL получили два семейства кривых (Рисунок 5- 7). Зеленые кривые показывают взаимосвязь устьевого давления и восходящего потока. Резкий подъем при высоких скоростях говорит опытному специалисту по разработке. что с увеличением диаметра НКТ дебиты повысятся. Однако увеличение диаметра НКТ экономически не эффективно. Голубые кривые отражают чувствительность ВОП (величины относительного притока, измеряемой отношением изменения притока к изменению забойного давления) к протяженности наклонного или горизонтального ствола скважины. Благодаря потерям давления на трение в канале малого диаметра, кривые ВОП идут вместе на протяженных участках узкого туннеля, и нет существенного увеличения дебита при удлинении ответвления с 366 до 732 м. Красная кривая показывает суммарный дебит двух боковых стволов по 91 м каждый, пробуренных в каждом из двух пластов. Ввиду их меньшей длины (а значит и меньших потерь давления), два отдельных 91-метровых боковых ствола превосходят по дебиту один 732-метровый наклонный боковой ствол.
Все это демонстрирует влияние диаметра НКТ на работу боковых стволов в вы- соко-проницаемых коллекторах. Бурение наклонных или горизонтальных боковых стволов увеличивает дебиты скважин, но потерн давления на трение в НКТ или самих боковых стволах МОГУТ Ограничить эти дебиты. В таком случае возможно принятие альтернативного решения об эксплуатации боковых стволов при меньших значениях депрессии на пласты. При этом появляется возможность набежать применения дорогостоящих средств контроля за выносом песка — гравийных фильтров различных типов. Экономический анализ затрат на каждый вид работ с учетом ожидаемых изменений добычи позволит выбрать оптимальное решение.
Опыт выбора скважин для бурения боковых стволов
Большинство обычных вертикальных скважин на месторождениях западно-си- бирского региона в бывшем Советском Союзе находятся в эксплуатации от 10 до 50 лет. Зачастую простые операции капитального ремонта, такие как дополнительная перфорация, кислотная обработка или гидроразрыв пласта, значительно увеличивают добычу. Но в некоторых случаях эффективным решением является использование существующих скважин для бурения из них боковых стволов с горизонтальным заканчиванием.
Пласты вводились в эксплуатацию поочередно, начиная с нижних, а после их истощения устанавливались цементные мосты и осуществлялся переход на вышележащие пласты. Не было случая одновременной эксплуатации двух и более пластов.
С целью сбора необходимой для анализа промысловой информации был подготовлен перечень вопросов. Выбрали шесть наиболее перспективных скважин. Для каждой подсчитали увеличение дебита за счет бурения горизонтальных боковых стволов. Поскольку вертикальные скважины вскрывали всю продуктивную толщу, вышележащие пласты подверглись загрязнению буровым раствором, плотность которого пришлось увеличить для безопасного вскрытия нижележащих пластов. Чтобы сравнить возможное увеличение дебитов после операций обычного капремонта, гидроразрыва и бурения горизонтального бокового ствола были проведены исследования чувствительности скважин к ухудшению скин-фактора.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Глава 2 |
Проектирование скважин |
151 |
Раздел 5 |
Бурение боковых стволов |
|
|
|
|
Во всех расчетах для оценки потенциальной продуктивности улучшения протяженность горизонтального ствола в продуктивном пласте принималась постоянной и равной 229 м при идеальном скин-факторе (табл. 1). Для бурения боковых стволов выбирались только те горизонтальные скважины, которые по расчетной производительности вдвое превосходили вертикальные скважины, подвергнутые гидроразрыву.
Наибольший ожидаемый прирост дебитов получили для горизонтальных боковых стволов со средним радиусом кривизны, пробуренных с промывкой раствором VISPLEX и обсаженных предварительно перфорированными хвостовиками. Бурение боковых стволов намечено начать в конце года, и тогда можно будет проверить достоверность прогнозов.
Интересные примеры применения горизонтальных боковых стволов имеются в Северном Техасе, где добывающая компания ТКЛО занималась разбуриванием куполообразных рифовых построек. Трехмерная сейсмическая съемка позволяет выявить рифы, но не дает возможности определить границы залежей углеводородов, которые мигрировали в ловушки, образовавшиеся в процессе доломитизации. Скважины обычно бурят в центр рифовой постройки по принципу «попадем — промахнемся».
После того, как пробуренная вертикальная скважина оказалась сухой, в компанию Анадрилл была направлена просьба спроектировать горизонтальный боковой ствол с высоким темпом набора кривизны, что позволило бы увеличить шансы вскрыть зоны пустот, заполненных углеводородами. Диаметр вертикальной скважины был 200 мм, и в связи с небольшими размерами рифового тела отход ответвления от вертикали не должен был превышать 152 м. Поэтому надо было решить две технологические проблемы: забурить боковой ствол, диаметр которого значительно меньше диаметра скважины, набрать зенитный угол 90" по кривой с коротким радиусом, так как ответвление со средним радиусом не вписалось бы в габариты рифа.
Анализ данных для отбора подходящих скважин
Таблица 1
Месторождение |
A |
B |
C |
D |
E |
F |
|
Эффективная |
мощность, |
14 |
37 |
19 |
6 |
8 |
9 |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
Глубина по вертикали, м. |
2400 |
2400 |
2800 |
2800 |
2500 |
2400 |
|
Проницаемость, мД. |
3 |
3 |
1,5 |
5 |
4 |
6 |
|
Вертикальная |
|
Хорошая |
Средняя |
Хорошая |
Плохая |
Плохая |
Плохая |
проницаемость |
|
вверху |
|
|
|
|
|
Давление, мПа. |
|
27,58 |
20,69 |
26,20 |
27,58 |
25,44 |
24,93 |
Начальное давление, мПа. |
29,89 |
25,53 |
29,39 |
28,57 |
26,15 |
24,93 |
|
Вертикальный |
скин- |
5 |
12 |
10 |
5 |
5 |
5 |
фактор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дебиты, м3/сутки |
|
|
|
|
Верт. скв. (загр. колл-р) |
24 |
22 |
23 |
38 |
37 |
69 |
|
Верт. скв., скин=1 |
41 |
63 |
56 |
59 |
58 |
99 |
|
Верт. скв. после ГРП |
70 |
94 |
86 |
98 |
97 |
156 |
|
Горизонт. скв., прогноз |
156 |
95 |
169 |
242 |
236 |
323 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Соотношение дебитов |
|
|
|
|
Гориз./Вертик., загрязн. |
6,5 |
4,3 |
7,3 |
6,4 |
6,4 |
4,7 |
|
Гориз./Вертик., скин=1 |
3,8 |
1,5 |
3,0 |
4,1 |
4,1 |
3,3 |
|
Гориз./Вертик., послеГРП |
2,2 |
1,0 |
2,0 |
2,5 |
2,4 |
2,1 |
|
Период окупаемости, сут. |
20 |
33 |
18 |
13 |
13 |
10 |
|
