РГР / metodicheskie_ukazaniya_zadaniya_dlya_individualnoy_raboty
.pdf2) дополняют столбцы определителя вверх от диагонали коэффициентами с последовательно возрастающими, а вниз – с последовательно убывающими индексами;
3) на место коэффициентов, индексы которых больше n и меньше 0,
ставят нули. |
|
|
|
|
|
|
В соответствии с этими правилами, |
определитель Гурвица n -го |
|||||
порядка для уравнения (3.1) имеет вид: |
|
|
|
|
||
|
a1 |
a3 |
a5 |
K |
0 |
|
|
|
|||||
|
a0 |
a2 |
a4 |
K |
0 |
|
n = |
0 |
a1 |
a3 |
K |
0 |
(5.3) |
|
M |
M |
M |
M |
M |
|
|
|
|||||
|
0 |
0 |
0 |
K |
an |
|
Частотные критерии устойчивости позволяют судить об устойчивости САУ по виду их частотных характеристик. Эти критерии являются графоаналитическими и имеют широкое распространение, так как позволяют сравнительно легко исследовать устойчивость систем высоких порядков, а также имеют простую геометрическую интерпретацию. К этой группе относятся критерии Михайлова и Найквиста.
Критерий устойчивости Михайлова можно сформулировать так: для того, чтобы САУ была устойчива, необходимо и достаточно, чтобы годограф Михайлова при изменении частоты ω от 0 до ∞, начинался при ω = 0 на вещественной положительной полуоси и обходил против часовой стрелки последовательно n квадрантов координатной плоскости, где n - порядок характеристического уравнения, не обращаясь при этом в нуль.
Годографы кривой Михайлова при изменении ω от 0 до ∞ для устойчивых систем при различных значениях n приведены на рис. 5.2.
41
Рис. 5.2
Критерий Найквиста позволяет судить об устойчивости замкнутой системы по АФЧХ ее разомкнутого контура.
Замкнутая система будет устойчива, если АФЧХ разомкнутой системы, имеющей m правых корней, при увеличении ω от 0 до ∞ охватит точку [ −1; j0 ] m / 2 раз в положительном направлении.
Критерий Найквиста позволяет выяснить устойчивость замкнутой системы не только по АФЧХ, но и по ЛФЧХ разомкнутой системы. Эту возможность используют весьма широко из-за простоты построения таких характеристик.
Если разомкнутая система устойчива, то для обеспечения ее устойчивости в замкнутом состоянии необходимо и достаточно, чтобы при достижении ФЧХ разомкнутой системы значения −π , ЛАЧХ этой же системы была отрицательной.
Определение факта устойчивости по уравнениям первого приближения не дает полной уверенности в том, что практически созданная система будет устойчива при всех возможных значениях параметров. Поэтому в ТАУ поступают так же, как в любой другой инженерной дисциплине - выполняют расчеты по приближенным уравнениям с учетом поправочных коэффициентов (запасов устойчивости).
Запасом устойчивости по модулю при АФЧХ называют минимальный отрезок действительной оси h , характеризующий расстояние между
42
критической точкой и ближайшей точкой пересечения годографа Wрк( jω)
сдействительной осью (рис. 5.3,а).
Вслучае клювообразной АФЧХ запас устойчивости по модулю
определяется величинами двух отрезков действительной оси |
- h1 и h 2 , |
заключенных между критической точкой [ −1; j0 ] и АФЧХ (рис. 5.3,б). |
|
Запасом устойчивости по фазе называют минимальный угол γ , |
|
образуемый радиусом, проходящим через точку пересечения |
годографа |
Wрк( jω) с окружностью единичного радиуса с центром в начале координат и отрицательной частью действительной оси.
Рис. 5.3
43
В большинстве систем увеличение передаточного коэффициента kрк
выше его критического значения kкр приводит к нарушению устойчивости, а
его уменьшение ниже критического значения - к стабилизации системы. В системах с клювообразными характеристиками при увеличении передаточного коэффициента выше его критического значения система
может превратиться из неустойчивой |
в устойчивую, |
а при |
уменьшении - |
|
из устойчивой |
в неустойчивую. |
|
|
|
Значение |
kкр в свою очередь |
определяется |
другими |
параметрами |
системы.
Предельное значение передаточного коэффициента разомкнутого контура системы зависит от соотношения постоянных времени отдельных звеньев и не зависит от их абсолютных значений.
Пример 5.1.
САУ описывается уравнением второго порядка, характеристическое уравнение которого имеет вид: a0 p2 +a1 p +a2 = 0 . Определить условие устойчивости САУ по Гурвицу.
Решение.
Составим в соответствии с (5.10) главный определитель Гурвица:
2 |
= |
a1 |
0 |
, |
|
a0 |
a2 |
||
|
|
|||
Тогда условия устойчивости системы запишутся в виде: |
||||
2 = a2 1 = a2a1 > 0 ; |
1 = a1 > 0 ; a0 > 0 . |
Поскольку a1 > 0 , то для выполнения условия 2 > 0 , коэффициент
a2 также должен быть больше нуля. Таким образом, для устойчивости системы второго порядка необходимо и достаточно, чтобы все коэффициенты характеристического уравнения были положительными.
44
Пример 5.2.
Проверить устойчивость САУ с помощью критерия Найквиста при следующих параметрах объекта управления и И-регулятора: kо = 0, 26,
Tо = 0,1 c ,ξ = 0, 45, kи = 20.
Решение.
Запишем частотную функцию разомкнутого контура системы Wр( jω)
в алгебраическом виде:
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
k |
|
|
|
|
kokр |
|
|
||
W |
( jω) =W (s) W (s) = |
|
|
o |
|
|
и |
|
|
= |
|
|
|
|
= |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
р |
о |
и |
T |
2s2 |
+2T ξs +1 |
|
s |
|
|
T 2 |
( jω)3 +2T ξ( jω)2 |
+ jω |
|||||
|
|
|
|
|
o |
o |
|
|
|
s= jω |
|
o |
|
o |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
= |
|
|
−0,47 |
|
|
− j |
5,2(1−0,01ω2 ) |
|
= P(ω) + jQ(ω) |
|
|
|||||||
|
0.0081ω2 +(1−0,01ω2 )2 |
0.0081ω3 +ω(1−0,01ω2 )2 |
|
|
Полученная зависимость позволяет построить годограф Wр( jω)
(рис.5.4).
Рис. 5.4
Как видно из рисунка годограф Wр( jω) не охватывает точку [ −1; j0 ],
пересекая ось абсцисс в точке [0,58; j0 ], что свидетельствует о достаточных запасах устойчивости: γ = 470 и h = 4,76 дБ.
45
Контрольные вопросы
1.Объясните понятие "устойчивость САУ".
2.Что значит "устойчивость в малом" и "устойчивость в большом"?
3.Почему при исследовании устойчивости САУ достаточно знать только однородное дифференциональное уравнение?
4.В чем состоят недостатки анализа устойчивости по корням характеристического уравнения?
5.Перечислите критерии устойчивости и укажите их особенности.
6.Что такое годограф Михайлова?
7.Что такое предельный передаточный коэффициент?
8.Как связано расположение корней характеристического уравнения с устойчивостью системы?
46
6. Качество САУ
Точность работы САУ в установившихся режимах. Метод коэффициентов ошибок. Точность работы САУ в переходных режимах.
Кроме обеспечения требования устойчивости САУ должна обладать определенным качеством, под которым понимается точность процесса управления. Количественной оценкой точности служит величина ошибки
δ(t) , определяемая разностью между заданным и фактическим значениями управляемой величины:
δ(t) = y (t) − y(t). |
(6.1) |
з
При этом различают две функции САУ:
-воспроизведение задающего воздействия;
-подавление (компенсация) возмущений.
Из-за инерционностей системы обе перечисленные функции всегда выполняются с некоторой погрешностью, т.е. обычно δ(t) ≠ 0 .
Величина ошибки δ(t) определяется как свойствами системы, так и видом входных воздействий. Для оценки установившихся режимов САУ используются следующие типовые законы изменения входных воздействий:
- неизменность задающего и возмущающего воздействий, т.е.
y (t) = const и f (t) = const ; |
|
|
|
||
з |
|
|
|
|
|
- |
движение системы с постоянной скоростью, |
т.е. |
y (t) = a t и |
||
|
|
|
|
з |
|
f (t) = const ; |
|
|
|
|
|
- |
движение системы с постоянным ускорением, |
т.е. |
yз(t) = b |
t2 |
|
и |
|||||
|
|
|
|
|
2 |
f (t) = const ; |
|
|
|
|
|
- |
движение |
системы по гармоническому |
закону, |
т.е. |
|
yз(t) = y0 sin(ω t) и |
f (t) = const . |
|
|
|
47
Анализ точности работы САУ в сложных установившихся режимах удобно производить на основе т.н. метода коэффициентов ошибок. Этот метод основывается на приближенной замене передаточной функции по
ошибке, вызванной входным воздействием u(t) |
в окрестностях точки s = 0 , |
что в области оригиналов соответствует t = ∞, |
рядом Маклорена (частного |
случая ряда Тейлора при s0 = 0 ). |
|
Точность работы в переходных режимах определяется совокупностью отдельных мгновенных значений ошибки δ(t) . С целью стандартизации
показателей качества в этом случае принято использовать переходные
характеристики по каналу задания и каналу возмущения при
подаче на соответствующие входы типовых сигналов вида 1(t) , которые в обобщенном виде характеризуют значения δ(t) .
Показатели качества, в зависимости от способа их определения,
разделяются на прямые и косвенные.
При самой общей оценке качества, прежде всего, обращают внимание на форму переходного процесса. Различают следующие типы переходных процессов (см. рис. 6.1): колебательные (1); апериодические (2); монотонные
(3).
а) |
б) |
Рис. 6.1:
а) переходные характеристики; б) импульсные переходные характеристики
48
Наибольшее количество прямых показателей введено для характеристики качества колебательного процесса по каналу задания. (см.
рис. 6.2).
Рис. 6.2
К основным показателям характеристики h(t) относятся перерегулирование σ и время регулирования tр.
Перерегулирование σ определяется максимальным отклонением управляемой величины от ее установившегося значения h(∞) , выраженном в % к h(∞) :
σ = |
hmax − h(∞) |
100 % . |
(6.2) |
|
|
||||
|
h(∞) |
|
|
|
Время регулирования tр – время, по истечении которого отклонение |
||||
характеристики h(t) от установившегося значения |
h(∞) |
становится и |
||
остается меньше зоны нечувствительности системы |
δ = (0,01÷0,05)h(∞). |
Этот показатель характеризует скорость протекания переходного процесса. Косвенные показатели качества определяются без построения
переходных процессов и подразделяются на несколько групп:
-корневые показатели;
-частотные показатели;
49
- интегральные показатели.
Основное влияние на длительность переходных процессов оказывают корни, расположенные ближе других к мнимой оси, т.к. они дают наиболее медленно затухающие составляющие. Действительная часть такого корня называется степенью устойчивости α .
Основное влияние на колебательные свойства переходных процессов оказывает пара комплексно сопряженных корней, для которых отношение является наибольшим. Величину μ называют
колебательностью САУ.
О качестве САУ можно судить, воспользовавшись действительной частью функции W ( jω ) . Дело в том, что в случае единичного
ступенчатого воздействия и нулевых начальных условиях между переходной характеристикой и частотной передаточной функцией системы существует однозначная связь при помощи преобразования Фурье:
h (t ) = |
2 |
∞∫ P (ω ) |
sin ω t |
d ω , |
(6.3) |
||
π |
ω |
||||||
0 |
|
|
|
|
|
||
Используются следующие частотные показатели качества. |
|
||||||
Показатель колебательности M - отношение максимального |
|
||||||
значения АЧХ системы к значению этой АЧХ при ω = 0 , т.е. |
|
||||||
|
|
M = |
A max |
|
|||
|
|
|
. |
(6.4) |
|||
|
|
A ( 0 ) |
Показатель колебательности характеризует склонность системы к колебаниям.
Резонансная частота ωр - частота, при которой АЧХ системы
имеет экстремум. Гармонические колебания, имеющие частоту ω =ωр,
проходят через САУ с наибольшим усилением.
50