- •Курсовой проект
- •Оглавление
- •Аннотация
- •Введение
- •1 Обзор конструкций горизонтальных многоцелевых станков
- •1.1 Станок горизонтально-расточный модели 2а620ф11
- •1.2 Станок многоцелевой горизонтально-расточной 2в622ф4
- •1.3 Станок многоцелевой горизонтальный расточно-фрезерный 2в622ф11-1
- •1.4 Горизонтально-расточной станок 2а636ф2
- •1.5 Станок горизонтально-расточной 2а637ф1
- •1.6 Станок горизонтально-расточной модель 2н637ф2и-01
- •1.7 Обрабатывающий центр 2627мф4
- •1.8 Станок горизонтально-расточной 2620вф1
- •1.9 Станок горизонтально-расточной 2а622ф2-1
- •1.10 Станок горизонтальный сверлильно-фрезерно-расточный с чпу ир800пм8ф4
- •1.11 Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточной станок ир320пмф4
- •2 Патентно-информационный поиск шпиндельных бабок и шпиндельных узлов
- •2.1 Информационный поиск
- •3 Определение мощности привода и выбор электродвигателя
- •4 Кинематический расчет главного привода
- •4.18 Определение передаточных отношений и передаточных чисел передач
- •4.19 Определений чисел зубьев зубчатых колес передач
- •4.20 Кинематическая схема многоцелевого сверлильно-фрезерно-расточного станка с консольной шпиндельной бабкой с автономным шпиндельным узлом
- •6.1.4 Расчет нормального и окружного модуля постоянной косозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.1.5 Расчет постоянной косозубой зубчатой передачи на изгибную прочность
- •6.1.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.1.7 Расчёт геометрических параметров постоянной косозубой передачи
- •6.1.8 Проверочный расчет постоянной косозубой зубчатой передачи на контактную выносливость зубьев
- •6.2 Расчёт наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.2.1 Исходные данные
- •6.2.2 Выбор материала и термической обработки зубчатых колес
- •6.2.3 Расчёт наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на контактную выносливость
- •6.2.4 Расчет нормального и окружного модуля для наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на контактную выносливость
- •6.1.5 Расчет наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на изгибную прочность
- •6.2.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.1.7 Расчёт геометрических параметров наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.3 Расчёт геометрических параметров 2-ой косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.3.1 Исходные данные
- •6.3.2 Расчёт геометрических параметров
- •6.4 Расчёт постоянной прямозубой зубчатой передачи
- •6.4.1 Исходные данные
- •6.4.2 Выбор материала и термической обработки зубчатых колес
- •6.4.3 Расчет постоянной прямозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.1.4 Расчет нормального модуля постоянной прямозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.4.5 Расчет постоянной прямозубой зубчатой передачи на изгибную прочность
- •6.1.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.4.7 Расчёт геометрических параметров постоянной прямозубой передачи
- •7 Проектный расчет валов
- •8.1 Разработка конструкции шпиндельного узла
- •8.1.1 Выбор материала конструкции
- •8.1.2 Выбор переднего конца шпинделя
- •8.1.3 Обоснование диаметра передней шейки шпинделя и межопорного расстояния
- •8.1.4 Выбор типа подшипников для опор шпинделя
- •8.1.5 Обоснование схемы установки подшипников в опорах
- •8.1.6 Выбор материала для шпинделя
- •8.1.7 Обоснование метода и системы смазывания шпиндельных опор
- •8.1.8 Описание уплотнений шпиндельных опор
- •8.1.9 Обоснование допустимых отклонений размеров поверхностей сопряженных с подшипниками опор шпинделя
- •9 Проверочный расчёт вала
- •9.1 Проверочный расчет вала на статическую прочность
- •9.1.1 Расчет сил косозубой передачи z3-z4
- •9.1.2 Расчет сил прямозубой передачи z7-z8
- •9.1.3 Определение опорных реакций и построение изгибающих, крутящих и эквивалентных моментов
- •9.2 Проверочный расчет вала на усталостную прочность
- •10 Расчет нагрузок на шпиндель
- •11 Расчет шпиндельного узла на жесткость
- •12 Описание системы смазывания
- •13 Регулирование натягов подшипников шпинделя
- •13 Схема смазывания шпиндельных опор
- •14 Механизм переключения коробки скоростей
- •15 Технические требования
- •Литература
- •Приложения
9.2 Проверочный расчет вала на усталостную прочность
Расчет последнего вала на усталостную прочность ведем по наиболее нагруженному сечению. Концентрация напряжений вызвана шлицевыми пазами.
Момент сопротивления сечения вала:
мм3,
где da– внутренний диаметр шлицев, мм; da =32 мм;
df – внешний диаметр шлицев, мм ; df =36 мм.
Амплитуда номинальных напряжений изгиба при симметричном цикле изменения напряжений:
МПа ,
где МΣ – суммарный изгибающий момент в проверяемом сечении, Н·м;
МΣ=39,5 Н·м;
W – момент сопротивления проверяемого сечения при изгибе, мм3; W=3930,4 мм3.
Коэффициент безопасности в сечении в точке D третьего вала по изгибу определяется по формуле:
где коэффициент безопасности в сечении в точке D третьего вала по изгибу, МПа;
предел прочности, МПа; ;
KL - коэффициент долговечности; KL=1;
K - эффективный коэффициент концентраций напряжений; K=1,75 для шлицевого паза;
- коэффициент, учитывающий упрочнение поверхности; =2,4;
масштабный фактор, учитывающий понижение прочности детали при росте их абсолютных размеров; =0,7;
амплитуда номинальных напряжений изгиба при симметричном цикле изменения напряжений, МПа; ;
m – постоянная составляющая цикла изменения напряжений; m=0.
.
Полярный момент сопротивления в сечении в точке D второго вала определяется по формуле:
,
где полярный момент сопротивления в сечении в точке D третьего вала, мм3;
наружный диаметр шлицев, мм; .
Амплитуда номинальных напряжений кручения в сечении в точке D второго вала рассчитывается по формуле:
где амплитуда номинальных напряжений кручения в сечении в точке D второго вала, МПа;
крутящий момент на момент на втором валу привода, Н·м; ;
полярный момент сопротивления в сечении в точке D второго вала, мм3;
.
Коэффициент безопасности в сечении в точке D третьего вала по кручению рассчитывается по формуле:
где коэффициент безопасности в сечении в точкеD третьего вала по кручению, МПа;
предел прочности, МПа; ;
KL - коэффициент долговечности; KL=1;
K - эффективный коэффициент концентраций напряжений; K=2,8 для шлицевого паза;
- коэффициент, учитывающий упрочнение поверхности; =2,4;
масштабный фактор, учитывающий понижение прочности детали при росте их абсолютных размеров; =0,7;
амплитуда номинальных напряжений кручения при симметричном цикле изменения напряжений, МПа; ;
m – постоянная составляющая цикла изменения напряжений; m=0.
Общий коэффициент безопасности по усталостной прочности в сечении в точке D второго вала рассчитывается по формуле:
где общий коэффициент безопасности в сечении в точкеD второго вала, МПа;
коэффициент безопасности в сечении в точке D второго вала по изгибу, МПа; ;
коэффициент безопасности в сечении в точке D второго вала по кручению, МПа; .
.
Таким образом, проверочный расчет второго вала на усталостную прочность выполняется, поскольку .
10 Расчет нагрузок на шпиндель
Рисунок 10.1 - Расчетная схема составляющих сил резания и сил в зацеплении
Определяем расчётную скорость резания по расчетной частоте шпинделя:
где – расчётная частота вращения шпинделя, об/мин;
–максимальный диаметр фрезы, мм; ;
– расчётная скорость резания, м/мин;
=мм.
где - ширина стола,мм;
=мм.
Тогда:
Определяем мощность резания:
где – мощность электродвигателя, кВт;
–КПД от электродвигателя к шпинделю;
Определяем составляющую силы резания из выражения эффективной мощности:
где – мощность резания, кВт;
– расчётная скорость резания, м/мин; м/мин.
Тогда:
Т.к. сила составляет 0,3÷0,5 силы , то, приняв коэффициент 0,4 получим:
Тогда сила резания:
.
Определим силы резания и:
;
;
;
.
Определим силы в зацеплении.
Окружная сила:
где – крутящий момент на шпинделе;
–делительный диаметр колеса;
.
Радиальная сила:
.
где – радиальная сила,Н;
–угол зацепления в нормальном сечении, ;
Проекции сил зацепления на оси:
где ,- суммарные проекции сил зацепления на соответствующие оси Y и Z .
Рисунок 10.2 - Схема сил, действующих на шпиндель