- •Курсовой проект
- •Оглавление
- •Аннотация
- •Введение
- •1 Обзор конструкций горизонтальных многоцелевых станков
- •1.1 Станок горизонтально-расточный модели 2а620ф11
- •1.2 Станок многоцелевой горизонтально-расточной 2в622ф4
- •1.3 Станок многоцелевой горизонтальный расточно-фрезерный 2в622ф11-1
- •1.4 Горизонтально-расточной станок 2а636ф2
- •1.5 Станок горизонтально-расточной 2а637ф1
- •1.6 Станок горизонтально-расточной модель 2н637ф2и-01
- •1.7 Обрабатывающий центр 2627мф4
- •1.8 Станок горизонтально-расточной 2620вф1
- •1.9 Станок горизонтально-расточной 2а622ф2-1
- •1.10 Станок горизонтальный сверлильно-фрезерно-расточный с чпу ир800пм8ф4
- •1.11 Многоцелевой сверлильно-фрезерно-расточной станок ир320пмф4
- •2 Патентно-информационный поиск шпиндельных бабок и шпиндельных узлов
- •2.1 Информационный поиск
- •3 Определение мощности привода и выбор электродвигателя
- •4 Кинематический расчет главного привода
- •4.18 Определение передаточных отношений и передаточных чисел передач
- •4.19 Определений чисел зубьев зубчатых колес передач
- •4.20 Кинематическая схема многоцелевого сверлильно-фрезерно-расточного станка с консольной шпиндельной бабкой с автономным шпиндельным узлом
- •6.1.4 Расчет нормального и окружного модуля постоянной косозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.1.5 Расчет постоянной косозубой зубчатой передачи на изгибную прочность
- •6.1.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.1.7 Расчёт геометрических параметров постоянной косозубой передачи
- •6.1.8 Проверочный расчет постоянной косозубой зубчатой передачи на контактную выносливость зубьев
- •6.2 Расчёт наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.2.1 Исходные данные
- •6.2.2 Выбор материала и термической обработки зубчатых колес
- •6.2.3 Расчёт наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на контактную выносливость
- •6.2.4 Расчет нормального и окружного модуля для наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на контактную выносливость
- •6.1.5 Расчет наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи на изгибную прочность
- •6.2.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.1.7 Расчёт геометрических параметров наиболее нагруженной косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.3 Расчёт геометрических параметров 2-ой косозубой зубчатой групповой передачи
- •6.3.1 Исходные данные
- •6.3.2 Расчёт геометрических параметров
- •6.4 Расчёт постоянной прямозубой зубчатой передачи
- •6.4.1 Исходные данные
- •6.4.2 Выбор материала и термической обработки зубчатых колес
- •6.4.3 Расчет постоянной прямозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.1.4 Расчет нормального модуля постоянной прямозубой зубчатой передачи на контактную выносливость
- •6.4.5 Расчет постоянной прямозубой зубчатой передачи на изгибную прочность
- •6.1.6 Выбор модуля и округление его до стандартного значения
- •6.4.7 Расчёт геометрических параметров постоянной прямозубой передачи
- •7 Проектный расчет валов
- •8.1 Разработка конструкции шпиндельного узла
- •8.1.1 Выбор материала конструкции
- •8.1.2 Выбор переднего конца шпинделя
- •8.1.3 Обоснование диаметра передней шейки шпинделя и межопорного расстояния
- •8.1.4 Выбор типа подшипников для опор шпинделя
- •8.1.5 Обоснование схемы установки подшипников в опорах
- •8.1.6 Выбор материала для шпинделя
- •8.1.7 Обоснование метода и системы смазывания шпиндельных опор
- •8.1.8 Описание уплотнений шпиндельных опор
- •8.1.9 Обоснование допустимых отклонений размеров поверхностей сопряженных с подшипниками опор шпинделя
- •9 Проверочный расчёт вала
- •9.1 Проверочный расчет вала на статическую прочность
- •9.1.1 Расчет сил косозубой передачи z3-z4
- •9.1.2 Расчет сил прямозубой передачи z7-z8
- •9.1.3 Определение опорных реакций и построение изгибающих, крутящих и эквивалентных моментов
- •9.2 Проверочный расчет вала на усталостную прочность
- •10 Расчет нагрузок на шпиндель
- •11 Расчет шпиндельного узла на жесткость
- •12 Описание системы смазывания
- •13 Регулирование натягов подшипников шпинделя
- •13 Схема смазывания шпиндельных опор
- •14 Механизм переключения коробки скоростей
- •15 Технические требования
- •Литература
- •Приложения
8.1 Разработка конструкции шпиндельного узла
8.1.1 Выбор материала конструкции
Для выбора материала используем таблицу 3.13, стр. 49[1]. При выборе той или иной марки стали следует учитывать, что она должна быть относительно дешевой, не дефицитной и отвечать необходимым техническим и эксплуатационным требованиям.
Выбираем материал сталь 20ХН3А. Предварительно также назначаем термообработку – цементация с закалка. Цементация с последующей закалкой позволяет получит твердость зубьев 58…62HRC и вязкую сердцевину 32…42 HRC, хорошо сопротивляющуюся изгибным напряжениям. Глубина цементации (0.2…0.25)m, но не более 1.5…2 мм. Недостатками цементации являются: искажение формы зуба, возможность продавливания хрупкого цементированного слоя (особенно при передачи динамических нагрузок) из-за недостаточной прочности сердцевины, плохая прирабатываемость зубьев. Для предупреждения продавливаемости рекомендуют применять следующие стали: 20Х, 12ХН3А, 20ХН3А, 18ХГТ . Как видим выбранная сталь 20ХН3А соответствует рекомендациям.
Корпусные детали, требующие высокой прочности и вибро-устойчивости, изготавливаются из серого чугуна СЧ15 или СЧ21. После предварительной механической обработки детали подвергаются старению.
Следует отметить, что цементацию применяют в тех случаях, когда необходима высокая контактная и изгибная прочность зубьев и ограничиваются массогабаритные показатели передач. Для устранения погрешностей, возникающих при цементации, применим шлифование и притирку.
Выбор и обоснование посадок зубчатых колёс и подшипников [4]:
Зубчатые колеса, работающие без ударных нагрузок - H7 / js6; H7 / k6; H7 / n6;H7 / m6;
Фланцы, крышки под подшипники - H7 / h6; H7 / js6; H7 / g6; H7 / f 7;
H7 / k6;
Распорные втулки на валах - H7 / f 7; H9 / f 9; H11 / h11;
Муфты, шкивы ременной передачи - H7 / h6; H7 / js6; H7 / k6;
Допуск вала под подшипники качения - js6; k6; n6; m6;
Допуск отверстия корпуса под подшипники качения – H6; H7; Js7.
8.1.2 Выбор переднего конца шпинделя
Согласно условию задания передний конец шпинделя проектируемого узла станка выбираем по ГОСТ 24644-81, К=50.
Рисунок 8.1 – Вид на передний конец шпинделя
Таблица 8.1 – Размеры переднего конца шпинделя
8.1.3 Обоснование диаметра передней шейки шпинделя и межопорного расстояния
Размеры шпинделя влияют на его жесткость, температуру опор, точность. Так, с увеличением диаметра повышается жесткость, но и возрастает тепловыделение. Жесткость зависит также от расстояния между опорами и длины консоли. Расстояние от переднего торца шпинделя до середины передней опоры, называемое вылетом шпинделя, выбирается минимальным.
Передний конец шпинделя служит для базирования и закрепления режущего инструмента. Передние концы выполняются по государственным стандартам.
Диаметр посадочного отверстия переднего подшипника определяется наибольшей частотой вращения шпинделя; диаметр переднего конца шпинделя – наибольшей допускаемой температурой.
Диаметр передней шейки шпинделя под посадочное отверстие переднего подшипника определяем по зависимости:
где k – характеристика быстроходности, для средних многоцелевых станков k задается диапазоном (3…5)·105мм·мин-1;
nmax – максимальная частота вращения шпинделя, 4500 мин-1;
Тогда:
Принимаем d=80 мм по ГОСТ 831-75 для подшипников.
Диаметр шейки шпинделя в задней опоре: ,
Где d – диаметр шейки шпинделя в передней опоре, мм; d=80мм.
.
Принимаем =70мм.
Межопорное расстояние рассчитывается по формуле:
где l – межопорное расстояние, мм;
a – вылет консоли шпинделя, мм; a=80 мм.
Принимаем межопорное расстояние l=200 мм.