- •Федеральное агентство по образованию
- •Предисловие
- •1. Ожижение природного газа Введение
- •1.1. Характеристика природных газов, используемых для получения сжиженного природного газа
- •Составы газовых и газоконденсатных месторождений ряда газоносных и нефтегазовых регионов России
- •Состав природных (попутных нефтяных) газов
- •Состав пг некоторых зарубежных месторождений
- •Показатели, которым должны удовлетворять газы, транспортируемые по магистральным газопроводам
- •1.2. Очистка и осушка природных газов
- •Физические свойства основных компонентов природного газа
- •Показатели качества сжиженного природного газа
- •Теплофизические характеристики адсорбентов и параметры их регенерации
- •1.3. Сжижение метана
- •Результаты расчетов теоретического цикла ожижения газа с простым дросселированием
- •Сравнение данных по хT и lT для установок ожижения метана и воздуха, работающих по теоретическому циклу с простым дросселированием и внешним источником охлаждения
- •Результаты расчета детандерного цикла ожижения метана при различных значениях Gд
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сравнение значений х для ряда циклов ожижения метана
- •Основные результаты расчетного анализа установок получения спг, работающих по различным циклам ожижения
- •Циклы ожижения метана
- •Значения основных параметров криопродуктов, используемых в трехкаскадной установке ожижения пг
- •Параметры узловых точек для потоков в отдельных циклах каскада
- •Сводные данные по расчету процесса прямоточной конденсации в водяном холодильнике
- •Сводные данные по определению материальных потоков, выходящих из водяного холодильника и теплообменников то1–то3
- •Параметры основных точек потоков, проходящих через аппараты ожижителя
- •Сводные данные по расчету теплообменников то2–то4 ожижителя пг
- •1.4. Ожижители природного газа и крупные заводы по производству сжиженного природного газа
- •Сравнительная характеристика ожижителей пг, работающих по дроссельному циклу с включением холодильной машины или внешнего холодильного контура на сха
- •Сравнительные технико-экономические характеристики установок производства спг на грс и агнкс, приведенные к производительности 600 кг спг/ч
- •Техническая характеристика установок ожижения пг на базе внешних холодильных циклов
- •Техническая характеристика ожижителей пг на базе детандерных циклов
- •Некоторые из ожижителей пг, созданные фирмой «Линде» и введенные в эксплуатацию в сша
- •Список литературы
- •2.Утилизация холода сжиженного природного газа при регазификации Введение
- •2.1. Основные направления утилизации холода сжиженного природного газа
- •2.2. Применение холода сжиженного природного газа для ожижения газообразных криопродуктов
- •2.3. Использование холода сжиженного природного газа для повышения эффективности работы отдельных узлов вру
- •2.4. Воздухоразделительные установки для получения жидких криопродуктов, использующие холод сжиженного природного газа
- •Основные показатели установок с азотным циркуляционным циклом, предназначенных для получения продуктов разделения воздуха в жидком виде
- •Данные, характеризующие эффективность применения процесса низкотемпературного сжатия в вру, использующих холод спг
- •Данные, характеризующие работу вру для одновременного получения жидких и газообразных криопродуктов при различных режимах работы
- •ХарактеристикаВру с использованием холода спг, эксплуатирующихся в Японии
- •2.5. Утилизация холода сжиженного природного газа в установках разделения воздуха, получающих газообразные криопродукты
- •Список литературы
- •Заключение
- •Содержание
- •196006, Санкт-Петербург, ул. Коли Томчака, дом 28
Данные, характеризующие работу вру для одновременного получения жидких и газообразных криопродуктов при различных режимах работы
Получаемые криопродукты |
Режим работы и производительность |
Давление получаемых криопродук-тов, МПа |
Молярная доля примесей, % | ||||
Нормальный |
Максимальное количество газообразного О2 |
Максимальное количество жидкого О2 |
Максимальное количество жидкого N2 |
Без регазификации СПГ | |||
Газообразный кислород, м3/ч* |
23400 |
26300 |
19000 |
23400 |
23400 |
4,0 |
0,5 N2 |
Газообразный азот, м3/ч |
29000 |
14500 |
29000 |
17000 |
– |
0,5 |
1,0 O2 |
Чистый газообразный азот, м3/ч |
11400 |
11400 |
11400 |
11400 |
9500 |
4,0 |
3·10–3 O2 |
Жидкий кислород, т/ч |
5,0 |
5,0 |
11,3 |
5,0 |
– |
0,101 |
0,5 N2 |
Жидкий азот, т/ч
|
5,0
|
5,0
|
5,0
|
20,0
|
–
|
0,101
|
1·10–3 O2
|
*Производительность по газообразным криопродуктам дана приТ= 273 К иР= 0,101 МПа.
Для хранения жидких кислорода и азота используются стационарные емкости объемом соответственно 4000 и 5000 м3. СПГ из емкости подается в теплообменник-испаритель с помощью насоса (на рис. 2.4.7 не показан) под давлением 7,6 МПа и температуре 129 К. В схему установки, кроме теплообменника 6 для регазификации СПГ, включен дополнительный теплообменник (на рис. 2.4.7 не показан), в который с помощью насоса подается часть СПГ и подогревается обратным потоком теплого ПГ. В качестве последнего используется поток ПГ, испарившегося из емкости СПГ, и сжатый до определенного давления в метановом компрессоре. С этим потоком ПГ смешивается часть продукционного азота, отводимого из теплообменника 2 при давлении 0,5 МПа. За счет этого достигается регулирование теплотворной способности ПГ, направляемого в сеть, до необходимого уровня.
По данным работ [2, 55, 56], использование холода СПГ на вышерассмотренной установке позволяет уменьшить энергетические затратына получение криопродуктов приблизительно на 30 % по сравнению с обычной ВРУ, использующей азотный циркуляционный цикл среднего давления. В патентах [57–59] приводится схема ВРУ, где за счет холода внешнего источника в виде регазифицируемогоСПГ решается задача получения наряду с жидким криопродуктом игазообразных криопродуктов при различных давлениях. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 2.4.8.
Перерабатываемый воздух сжимается в первой ступени компрессора 1доР≈ 0,6 МПа и затем поступает в адсорбционный блок2для осушки и очистки от СО2. По выходе из адсорбционного блока он охлаждается в теплообменнике3СПГ доТ= 173 К и затем сжимается во второй ступени компрессора1доР= 1,5 МПа. Предварительное разделение воздуха после охлаждения в теплообменнике4происходит в колонне высокого давления 6. Из нее потоки чистой и грязнойазотной флегмы, а также поток кубовой жидкости после переохлаждения в переохладителе7, дросселируется в колонну низкого давления8, работающую приР= 0,5 МПа.
Из колонны низкого давления 8отводятся потоки продукционных чистых О2иN2приР= 0,5 МПа и поток жидкого О2, частькоторого переохлаждается в переохладителе 14, затем дросселируется вотделитель жидкости15и отводится потребителю. Другая часть жидкого О2поступает в насос13и нагнетается в теплообменник4, где испаряется, подогревается и приР= 4,0 МПа отводится из установки. Получение необходимого количества жидкогоN2и части продукционного азота приР= 1,5 МПа осуществляется в аппаратах азотного циркуляционного цикла, включающих азотный компрессор9, теплообменник СПГ10, теплообменник11, переохладитель16и отделители жидкости12и17.
Рис. 2.4.8. Схема установки для одновременного получения жидких и газообразных продуктов разделения воздуха под давлением: I – воздух; II – отбросной N2 при Р = 0,1 МПа; III – газообразный О2 при Р = 4,0 МПа; IV – газообразный О2 при Р = 0,5 МПа; V – чистый газообразный N2 при Р = 0,5 МПа; VI – чистый газообразный N2 при Р = 1,5 МПа; VII – СПГ; VIII – жидкий О2; IX – жидкий N2; 1, 9 – турбокомпрессоры; 2 – адсорбционный блок; 3, 4, 10, 11 – теплообменники; 5 – турбодетандер; 6 – колонна высокого давления; 7, 14, 16 – переохладители; 8 – колонна низкого давления; 12, 15, 17 – отделители жидкости; 13 – насос
Дополнительно некоторое количество холода получается за счет расширения «грязного» азота в турбодетандере 5, куда он поступает после подогрева в теплообменнике 4. В патентах [57–59] приведена и модификация схемы этой установки с использованием одноколонного разделительного аппарата, работающего при Р = 0,5 МПа.
В настоящее время в Японии находится в эксплуатации несколько ВРУ, которые утилизируют холод регазифицируемого СПГ. Ряд установок предназначен для получения продуктов разделения воздуха в жидком виде и их техническая характеристика по данным работ [40, 60] приведена в табл. 2.4.4. Общим для всех установок является использование в схеме азотного циркуляционного цикла, с помощью которого производится использование холода СПГ в ВРУ.
Принципиальная схема первой из этих установок показана на рис. 2.4.1 и была рассмотрена выше. В ВРУ, расположенной в районе Осаки [27], так же, как и в ВРУ, показанной на рис. 2.4.1, воздух в криогенном блоке охлаждается в пластинчато-ребристом теплообменнике, и процесс его разделения осуществляется в колонне двукратной ректификации. Однако в отличие от схемы, показанной на рис. 2.4.1, регазификация СПГ в азотном теплообменнике производится при Р = 3,1 МПа, что исключает необходимость применения компрессоров для сжатия ПГ, выходящего из регазификационного теплообменника.
Кроме того, в схему ВРУ включен дополнительный хладоновый контур охлаждения, с помощью которого производится охлаждение циркуляционного N2перед азотным компрессором и в промежуточном холодильнике до 238 К. Применение низкотемпературного азотного компрессора позволило уменьшить затраты электроэнергии на сжатиеN2, что в итоге приводит к существенному снижению удельных затрат электроэнергии (см. табл. 2.4.4).
Охлаждение хладона, циркулирующего в низкотемпературном контуре, производится СПГ.
Наиболее эффективной является ВРУ, пущенная в эксплуатацию в октябре 1978 года [60] и расположенная в районе Токио. Эта установка по сравнению с подобными ей имеет наименьшие энергетические затраты (см. табл. 2.4.4), и ее схема в значительной степени отличается от схем остальных установок. Перерабатываемый на установке воздух сжимается лишь до 0,22 МПа. Осушка и очистка воздуха от СО2 производится в адсорбционном блоке перед поступлением
Таблица 2.4.4