- •Федеральное агентство по образованию
- •Предисловие
- •1. Ожижение природного газа Введение
- •1.1. Характеристика природных газов, используемых для получения сжиженного природного газа
- •Составы газовых и газоконденсатных месторождений ряда газоносных и нефтегазовых регионов России
- •Состав природных (попутных нефтяных) газов
- •Состав пг некоторых зарубежных месторождений
- •Показатели, которым должны удовлетворять газы, транспортируемые по магистральным газопроводам
- •1.2. Очистка и осушка природных газов
- •Физические свойства основных компонентов природного газа
- •Показатели качества сжиженного природного газа
- •Теплофизические характеристики адсорбентов и параметры их регенерации
- •1.3. Сжижение метана
- •Результаты расчетов теоретического цикла ожижения газа с простым дросселированием
- •Сравнение данных по хT и lT для установок ожижения метана и воздуха, работающих по теоретическому циклу с простым дросселированием и внешним источником охлаждения
- •Результаты расчета детандерного цикла ожижения метана при различных значениях Gд
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сравнение значений х для ряда циклов ожижения метана
- •Основные результаты расчетного анализа установок получения спг, работающих по различным циклам ожижения
- •Циклы ожижения метана
- •Значения основных параметров криопродуктов, используемых в трехкаскадной установке ожижения пг
- •Параметры узловых точек для потоков в отдельных циклах каскада
- •Сводные данные по расчету процесса прямоточной конденсации в водяном холодильнике
- •Сводные данные по определению материальных потоков, выходящих из водяного холодильника и теплообменников то1–то3
- •Параметры основных точек потоков, проходящих через аппараты ожижителя
- •Сводные данные по расчету теплообменников то2–то4 ожижителя пг
- •1.4. Ожижители природного газа и крупные заводы по производству сжиженного природного газа
- •Сравнительная характеристика ожижителей пг, работающих по дроссельному циклу с включением холодильной машины или внешнего холодильного контура на сха
- •Сравнительные технико-экономические характеристики установок производства спг на грс и агнкс, приведенные к производительности 600 кг спг/ч
- •Техническая характеристика установок ожижения пг на базе внешних холодильных циклов
- •Техническая характеристика ожижителей пг на базе детандерных циклов
- •Некоторые из ожижителей пг, созданные фирмой «Линде» и введенные в эксплуатацию в сша
- •Список литературы
- •2.Утилизация холода сжиженного природного газа при регазификации Введение
- •2.1. Основные направления утилизации холода сжиженного природного газа
- •2.2. Применение холода сжиженного природного газа для ожижения газообразных криопродуктов
- •2.3. Использование холода сжиженного природного газа для повышения эффективности работы отдельных узлов вру
- •2.4. Воздухоразделительные установки для получения жидких криопродуктов, использующие холод сжиженного природного газа
- •Основные показатели установок с азотным циркуляционным циклом, предназначенных для получения продуктов разделения воздуха в жидком виде
- •Данные, характеризующие эффективность применения процесса низкотемпературного сжатия в вру, использующих холод спг
- •Данные, характеризующие работу вру для одновременного получения жидких и газообразных криопродуктов при различных режимах работы
- •ХарактеристикаВру с использованием холода спг, эксплуатирующихся в Японии
- •2.5. Утилизация холода сжиженного природного газа в установках разделения воздуха, получающих газообразные криопродукты
- •Список литературы
- •Заключение
- •Содержание
- •196006, Санкт-Петербург, ул. Коли Томчака, дом 28
Сводные данные по расчету теплообменников то2–то4 ожижителя пг
Опреде-ляемая величина |
Расчетное уравнение |
Рассчитанная величина |
Размерность |
Теплообменник ТО2 | |||
|
445,76 |
кДж/кг | |
qж |
1894,67 |
кДж | |
qк |
1277,62 |
кДж | |
q0 |
6010,04 |
кДж | |
qо.п |
567,72 |
кДж | |
Q0 |
3405,47 |
кДж | |
|
7,640 |
кг |
Окончание табл. 1.3.16
Опреде-ляемая величина |
Расчетное уравнение |
Рассчитанная величина |
Размерность |
Теплообменник ТО3 | |||
|
235,35 |
кДж/кг | |
qж |
616,84 |
кДж | |
qк |
611,36 |
кДж | |
q0 |
2053,42 |
кДж | |
qо.п |
151,59 |
кДж | |
Q0 |
976,81 |
кДж | |
|
4,15 |
кг | |
Теплообменник ТО4 | |||
|
67,08 |
кДж/кг | |
qж |
96,03 |
кДж | |
q0 |
836,49 |
кДж | |
Q0 |
q0 – qж |
740,46 |
кДж |
|
11,04 |
кг |
Массовая доля каждого из компонентов смеси, используемой воднопоточном цикле, определяется по уравнению
, (1.3.49)
где Мi– молекулярная массаi-го компонента смеси;уi– мольная доляi-го компонента смеси.
Тогда
= 0,1818 кг/кг смеси.
Для последующих компонентов
; ;кг/кг смеси.
Молярная масса смеси
кг/моль.
Количество газовой смеси, циркулирующей в цикле,
кг,
где – среднеарифметическое значение ожижаемого ПГ
кг.
В связи с тем, что количество ПГ, проходящего через каждый изтеплообменников ТО1–ТО4, должно быть одно и то же, то по полученному значениюдолжен быть сделан пересчет путем подбора нового состава смеси, циркулирующей в цикле. В данном случае этот пересчет не выполнен и.
Тогда удельные затраты энергии на ожижение 1 кг метана составят
кДж/кг,
или 0,5368 кВт·ч/кг СПГ.
Изотермический КПД компрессора изпринят равным 0,6.
В приведенных выше расчетах каскадного цикла ожижения метана и однопоточного цикла ожижения метана не ставилась задача определения оптимальных параметров для каждого из циклов. При рассмотрении была показана лишь возможная последовательность их расчета. В работе [49] даны методика и алгоритм расчета оптимальных параметров однопоточных циклов. Однако по полученным удельным энергетическим затратам на ожижение 1 кг метана видно, что они ниже, чем в других вышерассмотренных циклах ожижения. Это делает весьма перспективным их использование в крупных ожижительных установках, где удельные затраты энергии имеют определяющее значение при выборе цикла ожижения. При этом, как показано в работе [49], однопоточный цикл ожижения по сравнению с каскаднымциклом имеет следующие преимущества: уменьшается число компрессоров с трех-четырех до одного; уменьшается число теплообменников; значительно упрощается система регулирования; установка имеет легкую приспособляемость к изменившимся внешним условиям; исключаются затраты на хранение и доставку хладагентов благодаря возможности получения многокомпонентного хладагента прямо из ПГ дополнительными несложными устройствами для разделения.