- •Федеральное агентство по образованию
- •Предисловие
- •1. Ожижение природного газа Введение
- •1.1. Характеристика природных газов, используемых для получения сжиженного природного газа
- •Составы газовых и газоконденсатных месторождений ряда газоносных и нефтегазовых регионов России
- •Состав природных (попутных нефтяных) газов
- •Состав пг некоторых зарубежных месторождений
- •Показатели, которым должны удовлетворять газы, транспортируемые по магистральным газопроводам
- •1.2. Очистка и осушка природных газов
- •Физические свойства основных компонентов природного газа
- •Показатели качества сжиженного природного газа
- •Теплофизические характеристики адсорбентов и параметры их регенерации
- •1.3. Сжижение метана
- •Результаты расчетов теоретического цикла ожижения газа с простым дросселированием
- •Сравнение данных по хT и lT для установок ожижения метана и воздуха, работающих по теоретическому циклу с простым дросселированием и внешним источником охлаждения
- •Результаты расчета детандерного цикла ожижения метана при различных значениях Gд
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сводные данные расчета установки ожижения метана
- •Сравнение значений х для ряда циклов ожижения метана
- •Основные результаты расчетного анализа установок получения спг, работающих по различным циклам ожижения
- •Циклы ожижения метана
- •Значения основных параметров криопродуктов, используемых в трехкаскадной установке ожижения пг
- •Параметры узловых точек для потоков в отдельных циклах каскада
- •Сводные данные по расчету процесса прямоточной конденсации в водяном холодильнике
- •Сводные данные по определению материальных потоков, выходящих из водяного холодильника и теплообменников то1–то3
- •Параметры основных точек потоков, проходящих через аппараты ожижителя
- •Сводные данные по расчету теплообменников то2–то4 ожижителя пг
- •1.4. Ожижители природного газа и крупные заводы по производству сжиженного природного газа
- •Сравнительная характеристика ожижителей пг, работающих по дроссельному циклу с включением холодильной машины или внешнего холодильного контура на сха
- •Сравнительные технико-экономические характеристики установок производства спг на грс и агнкс, приведенные к производительности 600 кг спг/ч
- •Техническая характеристика установок ожижения пг на базе внешних холодильных циклов
- •Техническая характеристика ожижителей пг на базе детандерных циклов
- •Некоторые из ожижителей пг, созданные фирмой «Линде» и введенные в эксплуатацию в сша
- •Список литературы
- •2.Утилизация холода сжиженного природного газа при регазификации Введение
- •2.1. Основные направления утилизации холода сжиженного природного газа
- •2.2. Применение холода сжиженного природного газа для ожижения газообразных криопродуктов
- •2.3. Использование холода сжиженного природного газа для повышения эффективности работы отдельных узлов вру
- •2.4. Воздухоразделительные установки для получения жидких криопродуктов, использующие холод сжиженного природного газа
- •Основные показатели установок с азотным циркуляционным циклом, предназначенных для получения продуктов разделения воздуха в жидком виде
- •Данные, характеризующие эффективность применения процесса низкотемпературного сжатия в вру, использующих холод спг
- •Данные, характеризующие работу вру для одновременного получения жидких и газообразных криопродуктов при различных режимах работы
- •ХарактеристикаВру с использованием холода спг, эксплуатирующихся в Японии
- •2.5. Утилизация холода сжиженного природного газа в установках разделения воздуха, получающих газообразные криопродукты
- •Список литературы
- •Заключение
- •Содержание
- •196006, Санкт-Петербург, ул. Коли Томчака, дом 28
Основные показатели установок с азотным циркуляционным циклом, предназначенных для получения продуктов разделения воздуха в жидком виде
Установка |
Объемная производительность, м3/ч |
Объемный расход*, м3/ч |
Массовый расход СПГ, т/ч |
Давление, МПа |
Расход электроэнергии на 1 м3жидкого криопродукта, кВт·ч/м3 |
Капитальные затраты, млн иен |
Себестоимость продукции, иен/м3 | |||||
Жидкий кислород |
Жидкий азот |
Жидкий аргон |
Перерабатываемый воздух |
Циркуляционный азот |
Воздух на входе в установку |
Циркуляционный азот после компрессора |
Регазифицированный ПГ после компрессора | |||||
Низкого давления с азотным циркуляционным циклом среднего давления |
7000 |
3000 |
150 |
38000 |
96500 |
– |
0,6 |
4,3 |
– |
1,3 |
1,75 |
9,77 |
Низкого давления с азотным циркуляционным циклом среднего давления и использованием холода СПГ |
7000 |
3000 |
150 |
38000 |
22500 |
8,0 |
0,6 |
3,3
|
2,7 |
0,76 |
1,55 |
7,02 |
*При Т = 273 К и Р = 101 МПа.
Поток, поступающий в сепаратор, содержит некоторое количество жидкой фазы, в которой растворены высшие углеводороды. Поток пара, выходящий из сепаратора 6, подогревается в теплообменнике 5, а затем смешивается с потоком жидкости, отводимой из сепаратора. Температура потока после смешения на входе в теплообменник 4 составляет около 173 К или несколько выше. В теплообменнике 4 происходит окончательный подогрев ПГ до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и затем ПГ поступает на сжатие в турбокомпрессор 7. Поток циркуляционного N2, сжатого в турбокомпрессоре 1, как и в схеме ВРУ, приведенной на рис. 2.4.1, направляется параллельно в теплообменники 2 и 4. Осуществление процесса частичного «парциального» испарения позволяет обеспечить устойчивую работу узла регазификации СПГ, исключающую забивку теплообменника 3 отложениями тяжелых углеводородов.
Предлагаемая в патенте [41] схема ВРУ с использованием холода СПГ во многом повторяет вышерассмотренную. Ее отличие состоит в использовании регенераторов вместо многосекционных переключающихся теплообменников для охлаждения воздуха и отвода продукционного жидкого N2, отбираемого из сепаратора, установленного на потоке циркуляционного азота после его охлаждения и конденсации в теплообменниках СПГ и циркуляционного контура. Циркуляционный азотный цикл предполагается осуществлять в интервале давлений 0,1–1,7 МПа.
Отличительной особенностью схемы ВРУ, рассмотренной в работах [19–21], является использование циркуляционного азотного цикла при Р ≈ 0,6 МПа [42, 43, 44]. В этом случае из схемы исключается циркуляционный азотный компрессор, а охлаждение и конденсация циркуляционного азота последовательно производятся в двух теплообменниках, охлаждаемых СПГ. При этом в том теплообменнике, где конденсируется N2, СПГ кипит при Р = 0,012 МПа. Пары СПГ откачиваются насосом и смешиваются с потоком СПГ, поступающим во второй теплообменник, где он испаряется и подогревается при давлении, близком к атмосферному.
Отличительной особенностью схемы ВРУ, предложенной в патенте [45], является то, что перерабатываемый воздух сжимается лишь до Р = 0,2 МПа. За счет холода СПГ полностью ожижаются потоки кислорода и азота. Использование холода СПГ осуществляется двумя путями. Как и в предыдущих схемах, используется азотный циркуляционный цикл, в котором поток N2, выходящий из циркуляционного компрессора, охлаждается в теплообменнике СПГ, где СПГ испаряется и подогревается до температуры, близкой к температуре окружающей среды. В связи с тем, что все количество N2 и О2 выводится в жидком виде, отсутствуют газообразные продукты разделения воздуха, с помощью которых в вышерассмотренных схемах, в основном, охлаждается перерабатываемый воздух перед поступлением в колонну. В этой схеме охлаждение воздуха осуществляется в отдельном теплообменнике СПГ с последующим доохлаждением потоком циркуляционного N2, отбираемым из верхней части колонны. Обеспечение необходимым количеством пара исчерпывающей части колонны, работающей при давлении, близком к атмосферному, производится путем испарения жидкого кислорода в выносном испарителе, в котором кислород кипит при давлении ниже атмосферного. Необходимое разрежение создается с помощью низкотемпературного вакуум-насоса. Отсасываемые из выносного испарителя пары О2 затем охлаждаются в теплообменнике и поступают в нижнюю часть исчерпывающей секции колонны. Испарившийся в воздушном и азотном теплообменниках СПГ сжимается в компрессоре до Р = 1,1 МПа и направляется потребителю.
Как и в вышерассмотренных схемах ВРУ, в установках, приведенных в патентах [46, 47], ввод необходимой холодопроизводительности производится путем охлаждения и конденсации циркуляционного потока азота СПГ. В патенте [46] в отличие от ВРУ [38, 39] сконденсированный поток циркуляционного азота не дросселируется непосредственно в нижнюю колонну, а поступает в змеевик, расположенный в верхней части нижней колонны, где кипит, обеспечивая конденсацию части азота, поднимающегося в трубное пространство основного конденсатора-испарителя. Это позволяет при вводе в нижнюю колонну разделяемого воздуха в состоянии, близком к насыщенному, уменьшить тепловую нагрузку на основной конденсатор и обеспечить отвод кислорода из верхней колонны в жидком виде. По выходе из змеевика поток циркуляционного N2, как и в работах [38, 39], делится на две части, из которых одна поступает в реверсивный теплообменник для охлаждения воздуха, а другая – в азотный теплообменник циркуляционного цикла.
В работе [26] система регазификации СПГ осуществляет не только охлаждение и конденсацию циркуляционного и продукционного азота, но также и конденсацию паров СПГ, которые образуются в результате подвода тепла из окружающей среды к хранилищу СПГ.
Одной из особенностей схемы ВРУ, приведенной в патенте [48] и показанной на рис. 2.4.3, является использование СПГ не только в азотном теплообменнике циркуляционного цикла, но и в теплообменниках, предназначенных для охлаждения воздуха, что позволяет получать продукты разделения воздуха целиком в жидком виде. Кроме того, в эту схему для уменьшения работы сжатия циркуляционного азота включен низкотемпературный азотный компрессор 8.
Рис. 2.4.3. Схема ВРУ с полным извлечением О2 и N2 в жидком виде: I – воздух; II – СПГ; III – жидкий О2; IV – жидкий N2; V – ПГ;
1 – турбокомпрессор; 2, 3, 4, 9, 12, 13, 17 – теплообменники; 5, 10 – адсорберы; 6 – конденсатор; 7 – емкость; 8 – компрессор; 11 – испаритель; 14 – нижняя колонна; 15 – конденсатор-испаритель; 16 – верхняя колонна; 18 – сборник жидкого N2
Воздух, сжатый в турбокомпрессоре 1, последовательно охлаждается в теплообменниках 3, 9 и 12 потоком СПГ и затем частично конденсируется в теплообменнике 13, отдавая тепло азоту, выходящему из колонны 16. Для разделения воздуха используется колонна двукратной ректификации, состоящая из нижней 14 и верхней 16 колонн. Продукционный жидкий О2 отводится из межтрубного пространства конденсатора-испарителя 15.
Осушка воздуха производится в адсорбере 5, а его очистка от СО2 – в адсорбере 10, в который он поступает при Т = 143 К.
Пройдя теплообменник 13, газообразный N2 смешивается с потоком N2, выходящим из теплообменника 17, и поступает в конденсатор 6. Конденсатор 6 связан с емкостью для хранения СПГ 7 и служит для переконденсации паров СПГ, образующихся за счет теплопритоков из окружающей среды. Выходящий из конденсатора 6 газообразный азот разделяется на два потока. Один поток направляется в теплообменник 2 и участвует в охлаждении сжатого воздуха в теплообменнике 3 с помощью промежуточного теплоносителя. Затем этот поток охлаждается в теплообменниках 9 и 12 и после смешения со вторым потоком N2 сжимается в низкотемпературном компрессоре 8. После сжатия поток N2 последовательно охлаждается и конденсируется в испарителе СПГ 11, теплообменнике 17 и дросселируется в сборник жидкого N2 18. Отсюда часть жидкого N2 поступает на орошение тарелок верхней колонны, а другая часть отводится в виде продукционного жидкого N2.
СПГ, подаваемый в ВРУ из емкости 7, разделяется на два потока. Один поток поступает в теплообменник 11, где испаряется и затем смешивается со вторым потоком СПГ на входе в теплообменник 12. После смешения поток СПГ регазифицируется и подогревается до температуры, близкой к температуре окружающей среды, последовательно проходя через теплообменники 12, 9 и 4.
Направления основных потоков в схеме ВРУ, приведенной в работе [49] (рис. 2.4.4), в значительной степени совпадают с направлениями потоков в ВРУ, показанной на рис. 2.4.3.
Здесь, как и в предыдущей схеме, сжатый до 0,6 МПа воздух охлаждается в теплообменнике 1 СПГ и затем частично конденсируется за счет охлаждения азотом, выходящим из колонны 6, в теплообменнике 2. Из теплообменника 2 поток азота, в количестве 160 % по отношению к количеству перерабатываемого воздуха, направляется в трехступенчатый азотный компрессор. Процесс сжатия азота в каждой ступени 7, 9 и 11 близок к изотермическому и сжатие идет по изотерме ~ 113 К за счет охлаждения СПГ в промежуточных холодильниках 8 и 10. В третью ступень компрессора 11 дополнительно вводится часть азота из-под крышки конденсатора 5. Таким образом, поток N2, выходящий из компрессора при Р = 2,1 МПа, составляет 185 % от количества перерабатываемого воздуха. Этот поток затем охлаждается и конденсируется в испарителе СПГ 13 и дросселируется в сепаратор 12. Отсюда 80 % жидкого N2 отводится в виде готового продукта, 25 % в качестве флегмы подается в колонну 6 и 80 % N2, находящегося в паровой фазе, направляется в теплообменник 2. Как и в схеме, показанной на рис. 2.4.3, продукты разделения воздуха целиком выводят в жидком виде.
Рис. 2.4.4. Схема ВРУ с многоступенчатым низкотемпературным компрессором, использующим холод СПГ: I – воздух; II – жидкий О2; III – жидкий N2; IV – СПГ; V – ПГ; 1, 2 – теплообменники; 3 – турбокомпрессор; 4 – нижняя колонна; 5 – конденсатор; 6 – верхняя колонна; 7, 9, 11 – ступени компрессора; 8, 10 – холодильники; 12 – сепаратор; 13 – испаритель
Потоки ПГ из теплообменников 1, 8, 10 и 13 смешиваются и сжимаются в турбокомпрессоре 3 до 1,2 МПа.
В схеме ВРУ [50], показанной на рис. 2.4.5, перерабатываемый воздух поступает в регенераторы 1 при Р = 0,18 МПа и разделяется в колонне однократной ректификации 3. Циркуляционный поток азота, пройдя переохладитель 5, теплообменники 8 и 12, соединяется со сквозным петлевым потоком азота, проходящим через регенераторы 1, и поступает в низкотемпературный азотный компрессор.
Рис. 2.4.5. Схема ВРУ для получения жидких О2 и N2 c циркуляционным азотным циклом высокого давления: I – воздух; II – отбросной N2; III – жидкий О2; IV – жидкий N2; V – СПГ; VI – ПГ; 1 – регенераторы; 2, 6, 9 – холодильники; 3 – колонна однократной ректификации; 4, 7, 11 – ступени компрессора; 5 – переохладитель; 8, 12 – теплообменники; 10 – испаритель; 13 – насос
В данной схеме применен циркуляционный цикл высокого давления, в котором N2 сжимается до Р = 10,0 МПа в трехступенчатом компрессоре. Перед сжатием в каждой ступени 4, 7 и 11 поток N2 охлаждается в холодильниках СПГ 2, 6 и 9. Температура азота перед каждой ступенью составляет ~ 173 К и при сжатии повышается до 288 К. Наличие высокого давления циркуляционного N2 позволяет проводить регазификацию СПГ под повышенным давлением. Давление СПГ за насосом 13 на входе в испаритель СПГ 10 составляет около 1,0 МПа.
В работе [23] произведена оценка эффективности использования процесса низкотемпературного сжатия потока циркуляционного азота. Полученные результаты представлены в табл. 2.4.2.
Таблица 2.4.2