- •Введение
- •1. Определение реакций опор твердого тела
- •2 .Кинематика точки
- •2.1. Основные понятия кинематики
- •2.2. Скорость точки
- •2.3 Ускорение точки
- •2.4 Задание к ргр- м 2
- •2.5 Пример м 2 –Кинематика точки
- •3. Принцип даламбера
- •3.1 Принцип Даламбера для материальной точки
- •3.2. Принцип Даламбера для системы материальных точек
- •3.3 Задание к ргр - м 3
- •3.4 Пример м 3 – Принцип Даламбера
- •4. Растяжение и сжатие
- •4.1 Основные понятия
- •4.2 Задание к ргр-м3 статически определимой задачи на растяжение (сжатие) ступенчатого бруса
- •4.3 Пример решения статически определимой задачи на растяжение (сжатие) ступенчатого бруса.
- •4.4 Решение.
- •4.4.1 Определение количества участков.
- •Следует отметить, что поскольку z зависит от Nz и Аi, то для определения величин нормальных напряжений могут быть использованы те же участки.
- •Для граничных сечений III участка получим следующие значения нормальных сил и напряжений:
- •4.4.4 Вычисление перемещения верхнего конца колонны от действия всех сил
- •5. Расчет гибких нитей
- •5.1 Задание к ргр-м5
- •6. Геометрические характеристики сечений
- •6.1 Основные теоретические понятия
- •6.2 Задание к ргр- м 6 «Определение геометрических характеристик плоских сечений».
- •6.3 Пример определения геометрических характеристик плоских сечений
- •Решение:
- •3.2.1. Находим по таблице сортамента из приложений I, II, III, IV площадь, моменты инерции и координаты центра тяжести каждой фигуры (рисунок 6.6).
- •7. Кручение
- •7.1. Общие сведения
- •8. Изгиб
- •8.1 Основные понятия
- •8.2 Перемещения при изгибе
- •8.3 Задание для ргр-6 по теме «Расчет балок на изгиб»
- •8.3.2 Построение эпюр Qу и Мх для всей балки
- •Построение приблизительного вида изогнутой оси балки
- •8.3.4 Подбор поперечного сечения балки
- •8.4 Пример 2 решениея ргр-6 для 2-х шарнирной балки
- •Определение количества участков
- •8.4.2 Составление аналитических выражений изменения Qу, Мх и определение значений их в характерных сечениях каждого участка
- •9. Устойчивость стержня.
- •9.1. Основные понятия
- •9.2. Пример расчета на устойчивость
- •10. Расчет редукторной передачи
- •10.1 Выбор электродвигателя
- •10.2. Определение общего передаточного числа привода и разбивка его по ступеням
- •10.3 Кинематический расчет привода
- •10.4. Материалы зубчатых и червячных передач
- •10.4.1. Выбор материала для зубчатых передач
- •10.4.2. Выбор материала для червячных передач
- •10.5. Определение допускаемых напряжений
- •10.5.1. Режим работы передачи
- •10. 5.2. Допускаемые напряжения.
- •Зубчатые передачи
- •Допускаемые напряжения для проверки прочности зубьев при перегрузках
- •Червячные передачи
- •10.6. Цилиндрическая зубчатая передача
- •10.6.1. Общие сведения
- •10.7. Коническая зубчатая передача
- •10.7.1. Общие сведения.
- •10.7.2. Последовательность проектного расчета
- •10.8. Червячные передачи
- •10. 8.1. Общие сведения
- •10.8.2. Последовательность проектного расчета
- •10.9 Задание к ргр- м10. Расчет редукторных передач
- •10.10 Пример расчета редукторной передачи
- •Литература
- •Содержание
10.7. Коническая зубчатая передача
10.7.1. Общие сведения.
Конические зубчатые колеса применяют в передачах, у которых оси валов пересекаются под некоторым углом . Наиболее распространены передачи с углом = 900.
Конические зубчатые колеса могут быть выполнены с прямыми, косыми и криволинейными зубьями. Колеса с косыми и криволинейными зубьями отличаются более плавной и бесшумной работой и допускают большие окружные скорости, чем колеса с прямыми зубьями. Конические зубчатые колеса с прямыми зубьями рекомендуется применять при окружных скоростях, не превышающих 2 м/с.
Конические передачи сложнее цилиндрических в изготовлении и монтаже. Для нарезания конических колес требуются специальные станки и специальные инструменты.
10.7.2. Последовательность проектного расчета
1. Выбираем тип конических колес (прямозубые, косозубые, с криволинейными зубьями).
2. Выбираем материал для шестерни и зубчатого колеса (учитывая, что редуктор должен иметь сравнительно небольшие габариты и невысокую стоимость, см. раздел 4.1.).
По табл. 4.1. назначаем для колес термообработку и определяем механические свойства материалов ( T , B).
3. Определяем допускаемые напряжения (допускаемые контактные напряжения [н], допускаемые напряжения изгиба [O]F, или [-1]F, допускаемые напряжения при кратковременной нагрузке []Hmax и []Fmax (см. раздел 5.2. формулы: 5.6; 5.11; 5.16; 5.17).
4. Определяем вращающийся момент по валу шестерни
.
Вращающий момент на валу колеса
Т2 = Т1 u ( Н мм)
где u - передаточное число, принятое для данной передачи.
5. Определяем внешний делительный диаметр колеса
а) прямозубые колеса
; (10.7.1.)
б) колеса с косыми и кривыми зубьями
. (10.7.2.)
Результат округлить по СТ СЭВ 229-75 (см.раздел 6.2., пункт 6).
Здесь коэффициент ширины зубчатого венца (Re - внешнее конусное расстояние).
При проектировании редукторов рекомендуется принимать вRe=0,285.
Коэффициент нагрузки Kн принимают предварительно для колес с твердостью поверхностей зубьев < HB350 Kн=1,2, при твердости >HB350 Kн=1,35.
При проверочном расчете значения Kн уточняются.
6. Определяем число зубьев колес.
Для шестерни Zmin=17cos 1 ·cos .
Рекомендуем выбирать Z1=18 ... 30.
Число зубьев колеса Z2 =Z1· u.
7. Так как найденные значения Z1 и Z2 округляются до целых чисел, то после этого следует уточнить . Расхождение с принятым ранее номинальным не должно превышать 3%.
8. Определяем внешний окружной модуль
(10.7.3.)
(округлять me до стандартного значения для конических колес не обязательно).
9. Уточняем значение.
de2 = me ·Z2;
отклонение от стандартного не должно превышать 3%.
10. Определяем углы делительных конусов
ctg 1 = u , 1 = arcctg u ,
2 = 900 - 1 ;
11. Определяем внешнее конусное расстояние Re и ширны венца b:
;
(10.7.4.)
12. Определяем внешний делительный диаметр шестерни
(10.7.5.)
13. Определяем средний делительный диаметр шестерни
(10.7.6.)
14. Определяем внешние диаметры верхних зубьев шестерен и колеса:
(10.7.7.)
15. Определяем средний окружной и средний нормальный модули зубьев:
(10.7.8.)
(10.7.9.)
=15...300 - для косозубых колес;
=30...400 - для кривых колес;
= 00 - для шевронных колес.
16. Определяем внешнюю высоту зуба:
а) для прямозубых колес
(10.7.10.)
б) для колес с круговыми и косыми зубьями
(10.7.11.)
17. Определяем внешнюю высоту головки зуба:
а) для прямозубых колес
б) для колес с круговыми и косыми зубьями
(10.7.12.)
(10.7.13.)
где Х1 - коэффициент радиального смещения шестерни:
(10.7.14.)
18. Определяем внешнюю высоту ножки
а) для прямозубых колес
(10.7.15.)
б) для колес с круговыми и косыми зубьями
;(10.7.16.)
19. Определяем коэффициент ширины шестерни по
среднему диаметру
(10.7.17.)
20. Определяем среднюю окружную скорость и степень точности колес
Для редукторных конических зубчатых передач надо, как правило, назначать 7-ю степень точности изготовления, значения коэффициентов брать такие, которые соответствуют 8-й степени точности цилиндрических зубчатых колес.
21. Для проверки контактных напряжений уточняем значение коэффициента нагрузки Kн:
КH = KН · KН · KHV.
Значение KН берется из таблицы 6.2. Значение KН - из таблицы 10.6.3. Значение KHV - из таблицы 10.6.4.
22. Проверяем выносливость различных рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям:
а) для прямозубых колес
(10.7.18.)
б) для колес с косыми и кривыми зубьями:
(10.7.19.)
23. Определяем силы, действующие в зацеплении:
а) для прямозубых колес
окружная сила ;
радиальная для шестерни, равная осевой для колеса
(10.7.20.)
осевая для шестерни, равная радиальной для колеса
(10.7.21.)
б) для колес с круговыми и косыми зубьями
окружная сила ;
радиальная сила
; (10.7.22.)
осевая сила
. (10.7.23.)
В последних формулах знак зависит от направления внешнего момента, приложенного к валу шестерни и линии наклона зуба как винтовой линии (табл. 10.7.1.).
Таблица 10.7.1.
|
|
Знак | |
T1 |
Линия наклона зуба |
формула 7.20 |
формула 7.21 |
По часовой стрелке |
Правая Левая |
+ - |
- + |
Против часовой стрелки |
Правая Левая |
- + |
+ - |
Примечание: Направление Т1определяется при наблюдении со стороны большого торца шестерни.
24. Проводим проверку зубьев на выносливость по напряжениям изгиба:
а) для прямозубых колес
(10.7.24.)
Расчет следует вести для зубьев того из колес, для которого отношение меньше. При одинаковых материалах и их механических характеристиках YF больше для шестерни, поэтому именно для зубьев шестерни и ведут расчет.
Значение коэффициента прочности зубьев по местным напряжениям даны в ГОСТе 21354-75 в виде графиков с учетом коэффициента смещения. Для зубчатых колес, выполненных без смещения, YF имеет следующие значения:
Z .... 17 20 25 30 40 50 60 80 100 и более
YF .... 4,28 4,09 3,90 3,80 3,70 3,66 3,62 3,61 2,60
Для конических прямозубых колес значение коэффициента YF выбирают в зависимости от эквивалентных чисел зубьев Zv:
для шестерни;
для колеса.
Коэффициент нагрузки KF представляет собой произведение двух коэффициентов:
КF = KF · KFV.
Значение коэффициента KF и KFV даны в табл. 6.5. и 6.6.
Для колес с круговыми и косыми зубьями:
. (10.7.25.)
Здесь коэффициент YF имеет то же значение, что и в формуле (10.7.24.), с той, однако, разницей, что его следует выбирать по биэквивалентному числу зубьев Zv :
(10.7.26.)
Коэффициент Y учитывает повышение прочности криволинейных зубьев по сравнению с прямолинейными:
(10.7.27.)
где - угол наклона делительной линии зуба, в градусах.
Коэффициент KF учитывает распределение нагрузки между зубьями:
(10.7.28.)
где - коэффициент торцевого перекрытия;
n - степень точности колес.
При учебном проектирование можно принимать среднее значение =1,29 и степень точности 7-ю, тогда KFa = 0,885.
25. Проводим проверку прочности зубьев при перегрузках:
а) по контактным напряжениям
;
б) по напряжениям изгиба
.