pm_l_3 Прикл мех Деталi машин
.pdf210
(рис.17.2,в). Шевроннезубчастеколесоскладаєтьсяякбиздвохкосозубихколіс, суміщенихторцямитак, щобзубцімалипротилежний нахил.
Кутнахилузубцівпрямозубихколіс =0, косозубіколесавикористовуютьізкутомнахилузубців =8….20 , аушевроннихколесах
беруть =20….40 .
Відстаньміжоднойменнимипрофілямидвохсусідніхзубцівпо дузіконцентричного колазубчастогоколесаназиваєтьсяколовим крокомзубців іпозначаєтьсяPt (рис. 17.2 а, б). Розрізняютьділильний, початковийтаіншіколовікрокизубців, щовідповідаютьділильному, початковомутаіншимконцентричнимколам зубчастогоколеса. Длякосихзубців(рис. 17.2 б, в) крімколовогокрокаPt розрізняютьнормальнийкрокзубцівPn , якийєнайкоротшоювідстаннюпо ділильномуколузубчастогоколесаміж однойменнимипрофілями двохсусідніхзубців, атакожосьовийкрокзубцівPx . Ізрис. 17.2, б маємозв’язокміжPn таPt іPx :
P P cos ; |
P |
Pn |
P ctg |
(17.1) |
|
||||
n t |
x sin t |
|
||
|
|
Лінійнавеличина, щов разівменшезаколовийкрокзубців, називаєтьсяколовиммодулемзубців mt , алінійнавеличина, щов
разівменшазанормальнийкрокзубців, називаєтьсянормальниммодулемзубцівmn :
mt |
Pt |
; |
m n |
Pn |
. |
(17.2) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||
Длякосихзубцівмаємоспіввідношення: |
|
|||||
m n = mt cos , |
|
|
|
(17.3) |
адляпрямихзубцівm n mt m .
Модулізубцівстандартизовані(упрямозубихколесахколовіmt m , аукосозубихнормальніm n ). У ГОСТ9563-60 наведено
значеннямодулів, починаючивід0,05 до100мм. Стандартнімодулі від1 до18 ммтакі:
1-йряд1 1,25 1,5 2 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16 2-йряд1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 9 11 14 18
211
Модульзубцівєосновною характеристикою розмірів вінців зубчастихколіс.
Використовуючидовжинуділильногоколазубчастогоколеса,
що |
|
|
|
|
|
|
|
|
d zP |
zPn |
|
, |
(17.4) |
||
|
|
||||||
|
|
t |
cos |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
тотодіізспіввідношення (17.4) ділильнийдіаметркосозубого |
|||||||
колеса |
d |
m Z |
|
, |
|
|
(17.5) |
|
|
|
|||||
|
|
cos |
|
|
деz-кількістьзубців.
Дляпрямозубогозубчастогоколесапри =0 відповідномаємо d m Z (17.6)
Допараметрівевольвентногозачепленняналежитьтакожкутпрофілюзубця. Гострийкутупоперечномуперерізізубцяміждотичноюдо профілюзубцяуданійточціталінією, якапроходитьчерезцюточку іцентрколеса, називаютькутомпрофілю зубця(рис.17.2, г). Розрізняютьділильний , початковий w таіншікутипрофілязубця. Уразі збіганняпочатковихтаділильнихколіспочатковийкутпрофілюзубця w дорівнюєкутузачеплення ідорівнює20 .
Згіднозізначеннямипараметрівстандартногопочатковогоконтурурозміризубцівциліндричнихзубчастихколіс(рис.17.3) визначаютьзаформулами, наведенимиутабл. 17.2
Таблиця17.2 Розміриелементівзубцівциліндричних зубчастих коліс
212
Рисунок17.3 - Параметрициліндричноїзубчастоїпередачі
Формулидлярозміріввінцівциліндричнихзубчастихколісіз числамизубцівZ1, Z2, щоутворюютьзубчаступередачузгідноз рис.17.3, наведеніутабл.17.3
Таблиця17.3 - Розміривінцівпарициліндричних зубчастих коліс
Міжосьовавідстаньциліндричнихзубчастихпередач: прямозубої
aw 0,5(d1 d2 ) 0,5m (d1 d 2) |
(17.7) |
косозубої(шевронної)
213
aw |
0,5mn( z1 z2 ) |
|
(17.8) |
|
|
||||
|
|
cos |
|
|
Ширинузубчастоговінцяb2 колеса(рис.17.3) потрібнобрати |
||||
залежновідміжосьовоївідстаніпередачі: |
|
|||
b = а , |
(17.9) |
|||
2 |
|
bd w |
|
|
де bd – коефіцієнтширинивінця, якийберуть: bd =0,1…0,4 – |
||||
для прямозубих передач; |
bd =0,2…0,5 – |
для косозубих та |
bd =0,4…0,8 – дляшевроннихпередач. Меншізначення bd вживаютьпринесиметричномуабоконсольномурозміщеннізубчастого колеса щодо опор вала, атакож при твердостізубчастих коліс
НВ>3500 МПа.
Граничнізначення bd повиннібутитакими, щобвиконувались умовні bd b2 d1 0,5 bd ( и 1 ) 1 – дляпрямозубихпередач,
bd 1,5-длякосозубихпередачта bd 2,5 – дляшевроннихзубчастихпередач.
Ширинузубчастоговінцяшестерніb1 берутьна2-5 ммбільшоювідширинивінцяколесазметоюзабезпеченняповнотиконтакту зубцівподовжиніїхприможливихпохибкахумонтажівалівпередачівосьовомунапрямі.
17.1.3 Навантаженняназубціциліндричнихзубчастихпередач Унавантаженій зубчатійпередачісилавзаємодіїзубціврозподіленавздовжїхньогоконтакту. Цюрозподіленусилузамінимозосе-
редженою силою, прикладеноюдозубцяусередньомунормальному йогоперерізі. Силамитертя, щовиникаютьурезультатіковзання профілівзубців, можназнехтувати, оскількикоефіцієнттертявзоні контактумалий, ітомутакеприпущенняневпливаєпрактичнонакінцевийрезультат.
Нарис.17.4,апоказанекосозубезубчастеколесо, якенавантаженеобертовиммоментомТ1. Зубціцьогоколесавзаємодіють
214
Рисунок17.4 - Зусилляназубціциліндричнихзубчастихколіс
іззубцямиспареногозубчастогоколеса. Схемавзаємодіїзубцівпока- занауїхсередньомунормальномуперерізіА-А.
СилаFn направленавздовжнормалідопрофілівзубцівуточці їхконтакту, тобтовздовжлініїзачеплення, якаутворюєкутзачеплен-
ня ізперпендикуляромдолініїцентрівколіс. СилуFn замінимо
n
двомавзаємноперпендикулярними складовимиFr іFo, якіперенесемонасхемуколеса. ТутсилаFr проекцюєтьсяуточкуР, асилаFo направленаперпендикулярнодолініїзубця. ТеперсилуFo такожзамінимодвомаївзаємноперпендикулярнимискладовимиFt іFa .
Отже, замістьоднієїнормальноїсилиFn назубецьмаємотри взаємноперпендикулярніїскладовіFt,Fa і Fr . Такезображення
сил, щодіютьназубціузачепленні, зручнедлярозрахунківзубчастої передачі, ївалівтаїхніхопор.
СилаFt , яканазиваєтьсяколовоюсилою, лежитьуплощинідії обертовогомоментуT1 інаправленаподотичнійдоділильногокола зубчастогоколеса. Тому:
F |
2T1 |
(17.10) |
t |
d1 |
|
СкладоваFa , якаперпендикулярнадоплощиниколесаіпаралельнаосійоговала, називаєтьсяосьовоюсилою. ВонаможебутивираженачерезFt такутнахилузубців :
Fa Ft tg |
(17.11) |
215
СилаFr дієуплощиніколесаінаправленавздовжйогорадіуса, томуїназиваютьрадіальною силою. ДлявизначенняFr попередньо знайдемо
F |
Ft |
|
, |
(17.12) |
|
|
|
||||
o |
cos |
|
|
||
|
|
||||
атоді(див. перерізА-Анарис.17.4, а) запишемо |
|
||||
Fr F tg Ft tg n |
(17.13) |
||||
|
0 |
|
n cos . |
НормальнасилаFn допрофілівзубцівдорівнюєгеометричній
сумісилFt , Fa іFr . Модульцієїсилиможнавизначитизаформулою
Fn |
F0 |
|
Ft |
|
2T1 |
. |
(17.14) |
cos |
|
||||||
|
|
cos cos d |
cos cos |
|
|||
|
n |
|
n |
1 |
n |
|
Уразізачепленняпрямозубихколіс( =0) коловасилатакожвизначаєтьсязаформулою (17.10), осьовасилаFa =0, арадіальнасила можебутизнайденазаформулою Fr = Ft tg (17.15).
НаявністьосьовоїсилиFa узачепленнікосозубихколіс, щододатковонавантажуєвалитаїхніопори, обмежуєвикористаннякосозубихколісізвеликимкутомнахилулініїзубців ( Fa зростаєіззбі-
льшенням ). Цьогонедолікупозбавленішевроннізубчастіпередачі, деосьовісилиузачепленнівзаємнозрівноважуються(рис.17.4, б), бо лівийтаправийпівшевронимаютьпротилежнийнахилзубців. Цим пояснюєтьсяможливістьзбільшеннякутівнахилузубцівушевронних колесахупорівняннізкосозубими. Коловатарадіальнасилиузачепленнішевроннихзубчастихколісвизначаєтьсявідповіднозаформу-
лами(17.10) і(17.13).
17.1.4Розрахунокциліндричнихзубчастихпередачнаміцність
17.1.4.1Проектнийрозрахунокциліндричнихзубчастихпередач Проектнийрозрахунокмаєбутитількидляпопередньоговизна-
ченняорієнтовнихрозмірівпередачіінеможезамінитивиконання перевірнихрозрахунків, якієосновними.
Проектнийрозрахунокдлязакритихівідкритихпередачрізний.
216
1. Закритіпередачі. Дляцихпередачкритеріємрозрахункує розрахунокнаконтактнуміцність. Томуспочаткувизначаєтьсямінімальнаміжосьовавідстаньзаформулою
a |
wmin |
Ka u 1 3 |
T 2 Kн |
, |
(17.16) |
||
u |
2 |
|
|||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
bd |
н |
|
|
деК –допоміжнийкоефіцієнт, якийрекомендуєтьсябрати:
а
К =495 МПа, К =415 МПадляпрямозубихпередачізсталевимита |
|
а |
а |
чавунними |
зубчастими колесами відповідно; К =430 МПа, |
|
а |
К =360 МПа-длякосозубих(шевронних) передачізсталевимита
а
чавуннимиколесамивідповідно; U Z2 – передаточнечислопереда-
Z1
чі; знак“плюс”беретьсядлязовнішньогозачеплення, азнак“мінус”– длявнутрішньогозачепленнязубчастоїпариколіс; T2 –обертовий
момент, передаваємийзубчастимколесом; Кн- коефіцієнт, щовраховуєнерівномірністьрозподілунавантаженняпоширинізубчастих вінців, вибираєтьсязалежновідпараметра bd заграфікамина рис.17.5; bd - коефіцієнтширинивінця, якийберутьізрозділа 17.1.2; [ ]н- допустимаконтактнанапруга.
У формулі(17.16) Т слідбратиу( Н м), [ ]нуМПатоді
2
дістанемоумм. Припустиманапруга[ ]нвизначається:
|
|
||
н |
нimв |
Z R K НL , |
(17.17) |
|
|||
|
Sн |
|
|
де нimв - границяконтактноївитривалостіповерхоньзубців, |
|||
щовідповідаєбазівипробуваньNHO ; |
Z R -коефіцієнт, щовраховує |
шорсткістьспряженихповерхоньзубців(берутьспільнимдляпари коліс, але для більш грубоїповерхніодного зних Z R =1 при
Ra =1,25…0,63 мкм; ZR =0,95 при Ra =2,5…1,25 мкміZR =0,9 при
R z =40…10мкм); K HL - коефіцієнтдовговічності; SH - коефіцієнтзапасу(длязубчастихколісізоднорідною структурою S H =1,1, адля колісізповерхневимзміценнямзубцівSH =1,2).
217
Границюконтактноївитривалостіповерхоньзубців зна-
нimв
ходятьзалежновідтермічноїобробкизубцівтаїхньоїтвердостіза табл.17.4, абазувипробувань N HO -заформулою (твердість N HB в одиницяхБрінелля)
NHO 30H |
2,4 . |
(17.18) |
|
HB |
|
Таблиця17.4 - Границіконтактноївитривалостізубців
КоефіцієнтдовговічностіK HL враховуєможливостізбільшення припустимоїнапругиприеквівалентномучисліциклів N HE навантаженнязубцівзастрокслужбипередачі, меншомувідбазивипробуваньNHO :
KHL 6 |
NHO |
. |
(17.19) |
|
|||
|
NHE |
|
Еквівалентнечислоциклівнавантаженнязубцівзастрокслужбипередачівизначаютьзурахуваннямрежимунавантаженнязубчастихколіс
NHE KHE N |
(17.20) |
деK HE - коефіцієнтінтенсивностінавантаженняпритипових режимахнавантаженнядеталеймашин(дляпостійногорежимунавантаження K HE =1,0,адляіншихрежимівнавантаження K HE <1,0); N сумарнечислоциклівнавантаженнязубців, якезнаходятьзаформулою
218
N =60 inh, |
(17.21) |
деі-числозубчастихколіс, спряженихізданнимзубчастимколесом; n- частотарухупередачі, об/хв; h- строкслужбипередачівгодинах.
Рисунок17.5 - ГрафікидлявизначеннякоефіцієнтівKH іКF
219
ІснуютьтакіобмеженнякоефіцієнтадовговічностіK HL :
а) приN HO < N HE іпостійномурежимінавантаження( K HE =1) рекомендуютьбрати
KHL 24 |
NHO |
0,9 , |
(17.22) |
|
|||
|
NHE |
|
адляіншихтиповихрежимівнавантаженняберутьK HL ;
б) приNHO > N HE іодноріднійструктуріматеріалузубчастих колісKHL 2,6, адлязубцівізповерхневимзміцненнямKHL 1,8.
У розрахункахпрямо-ікосозубихпередачізтвердістю зубців НВ>3500 МПазарозрахунковудопустимунапругу H берутьмен-
шеіздвохзначень H1 та H 2 , розрахованихдлязубцівшестерніта
колеса. Длякосозубихпередач, якщотвердістьзубцівхочабодного колесаНВ<3500 МПа, зарозрахунковудопустимуконтактнунапругу беруть
H 0,45 H1 H 2 |
1,23 H min |
(17.23) |
|
де H minменшездвох H |
,і H |
. |
|
|
1 |
2 |
|
Обчисленазаформулою (17.16) міжосьовавідстаньa wmin дає можливістьвизначитимодульзубцівтарозміривінцівзубчастихколіс(див.табл.17,3). Наосновізалежності(17.8) потрібниймодульможебутивизначенийзаформулою
mn =(0,01…0,02) aw min , |
(17.24) |
апісляйогоприймаютьзгідностандартнихрядів, якіприведеніу
17.12
Потімвизначаютьсярозміризубчастоїпередачі. Спочаткувизначаєтьсясумарнакількістьзубців
Zc 2aw cos , |
(17.25) |
||
|
mn |
|
|
якщокут бувнезадан, тойогоприймають =10 . |
|
||
Визначаєтьсякількістьзубцівшестерні |
|
||
Z1 |
ZC |
Z min 17cos3 |
(17.26) |
|
|||
|
u 1 |
|