pm_l_3 Прикл мех Деталi машин
.pdf170
Азр 2 d 2 . 4
Потрібнийдіаметрстержняболтаможебутивизначенийзавиразом
F
d 1,57 . (16.22)
зр
Інколиврозглянутомуз’єднаннівиконуютьперевіркуміцності деталейзанапруженнямизминанняпоциліндричнійповерхніконтактуболтаздеталямиз’єднання.
Порівнюючидваваріантипостановкиболта(іззазоромтабез зазора), слідзазначити, щопершийваріантдешевшийдругого, оскількивінневимагаєточнихрозмірівболтаіотвору. ОднакпритійсамійзовнішнійсиліF наз’єднанніпотрібнийдіаметрболта, встановленогоіззазором, суттєвобільший(заумовою міцності), ніждіаметр болта, встановленогобеззазора.
16.1.5 Розрахунокгруповихболтовихз’єднань Розрахунокгруповихз’єднань– цевизначеннярозрахункової
силидлянайбільш навантаженогоболта. Післяцьогорозрахунокболтавиконуєтьсязаумовиміцностінарозтяг.
Урозрахункахцихз’єднаньприпускаютьтакідопущення:
а) деталіз’єднаннядостатньожорсткііповерхністикудеталей залишаютьсяплоскимипіслянавантаженняз’єднання;
б) усіболтиз’єднаннямаютьоднаковірозміриіоднаковузатя-
жку;
в) болтивз’єднаннірозміщеннісиметричнощододвохвзаємно перпендикулярнихосей, якіпроходятьчерезцентрвагиплощинистикудеталей.
Переліченідопущенняможнабратидлябільшостіконструкцій болтовихз’єднань, щозустрічаютьсянапрактиці.
16.1.5.1Болтовез’єднаннянавантаженеосьовоюсилою, щопроходитьчерезцентрвагиплощиноюстикудеталей.
Типовим прикладом такогоболтовогоз’єднанняєкріплення кришок резервуара, що знаходиться підтиском рідини абогазу
171
(рис.16.7). УцьомувипадкурезультуючасилаF тискусередовищана кришкурівномірнорозподіляєтьсянаболтиіщодонихєзовнішньою осьовоюсилою.
Дляодногоболтазовнішняосьова сила F F |
, деz – кі- |
|
1 |
z |
|
|
|
лькістьболтівуз’єднанні.
F
Рисунок16.7 – Кріпленняболтамикришкирезервуара
Потрібнусилупопередньоїзатяжкикожногоболтавибирають
заумовигерметичностіз’єднанняF К F , деК - коефіцієнтзатяж-
0 з 1 з
киболта, якийпристатичномунавантаженніз’єднанняможнабрати:
заумовинерозкриттястикудеталейз’єднанняК =1,2…2; заумови
з
герметичностіз’єднання: К =1,3..2,5 – прим’якихпрокладкахміж
з
деталямиз’єднання; К =2…3,5 – приметалевійфасоннійпрокладці;
з
К =3…5 – приметалевійплоскійпрокладці. Підвищеннізначення
з
Кзберутьдлявипадківз’єднаннязнеконтрольованоюзатяжкою.
Розрахунковусилудлякожногоболтаз’єднаннявизначають відповіднодозалежностізаформулою
(16.23)
де =1,3 – коефіцієнт, щовраховуютьскручуванняболтапризатяжці; - коефіцієнтзовнішньогонавантаження, щозалежитьвіджорсткостіболтатадеталейз’єднанняійогоможнабрати 0,2...0,3 для з’єднаннябезм’якихпрокладокміждеталями.
172
Якщопередбачаєтьсядодатковепідтягуванняболтівз’єднання безпосередньопіддієюзовнішньогонавантаження, тозарозрахунковусилудлякожногоболтаберуть
Fб.р. F0 F1 |
(16.24) |
ВостанньомувипадкурозрахунковасилаFб.р. , більшадлятих
випадків, колинепередбаченедодатковепідтягуванняболтіввумовахдіїзовнішньогонавантаження. ЗнаючиFб.р., потрібнийдіаметр
болтіввизначаютьзаформулою
d |
Fб.р. |
1,13 |
Fб.р. |
. |
(16.25) |
|
|
||||
1 |
0,785 |
|
|
||
|
|
Згідноіззначеннямd 1 назначаютьстандартнийдіаметррізьби болта.
16.1.5.2 Болтовез’єднаннянавантаженесилами, щодіютьу площиністикудеталей
Цей випадок навантаження характерний для болтового з’єднанняпівмуфтуглухихфланцевихмуфтахабодлякріплення кронштейнів.
Розглянемоодинізможливихваріантівзакріпленняболтами кронштейна(рис.16.8, ), навантаженогозовнішньоюсилою F. При-
пустимо, щокронштейнзакріпленийтрьома болтами, дотого ж середнійболтзнаходитьсяуцентрівагистику. Довільнонаправлену
силуF замінимодвомаїскладовимиF1 F sin таF2 F cos , паралельнимидвомвзаємноперпендикулярнимосямсиметріїз’єднання.
Прирозрахункуз’єднаннядіюсилF1 іF 2 замінимо(рис.16.8, б) дієютаких самихсил, щопроходятьчерезцентрвагистику, імо-
ментом: М F h F l .
1 2
СилиF1 , F 2 імоментМ зсуваютьіповертаютькронштейн. Наван-
таженнянаболтиF 1 та F 2 (відповідновідсилF1 таF 2 ) будуть рівномірнорозподілениминавсіболти; навантаженняF м відмомен-
туМ оберненопропорційновідстанямміжосямиболтівтацентром вагистику. Длятрьохболтівуз’єднаннімаємо:
173
|
F |
|
|
|
F |
|
|
|
М |
|
|
F h F l |
|
||
F |
|
1 |
|
; |
F |
|
2 |
|
; |
|
|
1 2 |
. |
||
|
3 |
|
3 |
F |
2a |
|
|||||||||
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
м |
|
|
|
2a |
Рисунок16.8 – Схеманавантаженняболтівукріпленнікронштейна
Сумарненавантаженнякожногоболтавизначаєтьсяякгеометричнасумасил F 1 , F 2 таF м. Зарозрахунковеберутьнайбільшез добутихзначеньнавантаження. Дляданогоз’єднання(рис. 16.8, б) найбільшнавантаженимєверхнійболт, дляякого
F |
F |
|
2 |
2 |
(16.26) |
F F |
|
||||
|
1 |
м |
2 |
|
Уз’єднанніболтиможутьбутипоставленібеззазораіззазором. Болтирозраховуютьзгідноформул(16.20) і(16.22) тількиуціформулизамістьсилиF требапідставитиF таприйнятиі=1 ізамість1,57
поставити0,785. Длявсіхболтівз’єднанняназначаютьоднаковузатяжку, незва-
жаючинате, щовонисприймаютьрізненавантаження.
16.1.5.3 Довільненавантаженняболтовогоз’єднання У довільнонавантаженомуз’єднаннівсізовнішнісилитреба
звестидоцентравагистикудеталей. Урезультатібудемоматинава-
нтаженняз’єднанняосьовимисиламитасилами, щолежатьв площиністикудеталей.
Зведенідоцентравагистикузовнішнісиливзагальномувипадкурозглядаютьсявтрьохвзаємноперпендикулярнихплощинах, одна зякихєплощиноюстикудеталей, адвііншіпроходятьчерездвіосі симетріїз’єднання. Осьовісилинаболтивіддіїзовнішньогонаванта-
174
женнявизначаютьсяудвохплощинах, перпендикулярнихдоплощинистику, апотімвідповіднимчиномсумуються.
Розглянемоспрощенийваріантболтовогоз’єднаннякронштейназосновою(рис.16.9, а), навантаженогозовнішньою силоюF, яка лежитьуплощині, перпендикулярнійдостикувцентрійоговаги.
СилуF розкладемонадвівзаємноперпендикулярніскладові F1 =Fcos і F 2 =Fsin . Дію цихскладовихзамінимодією такихже
сил, алеприкладенихуцентріОстику, ідієюмоментуМ F h F l .
1 2
НавантаженняF 2 таМ розкриваютьстикдеталей, аF1 зсуває кронштейнвідноснооснови.
1.Визначеннярозрахунковоїсилидляболтазаумовинерозкриттястику. Зовнішніосьовісили, щосприймаютьсяоднимболтомз'єднання(уданомуз’єднаннічотириболти), запишемоутакомувигляді:
віддіїсилиF , |
F |
F2 |
4 |
; |
2 |
2 |
|
|
відмоментуМ , F м М .
2t
Найбільшнавантаженимиболтамивз’єднаннієболти, щорозміщенніліворучвідцентравагистику(див. напрямсил F 2 та F м
нарис. 16.9, б). Томузагальназовнішняосьовасилананайбільшнавантаженийболт
F F |
F |
|
F2 |
|
M |
. |
(16.27) |
|
|
||||||
2 |
м |
4 |
|
2t |
|
||
|
|
|
|
Розрахунковусилудляболтазаумовинерозкриттястикувизначаємозавиразом
F p K з F , |
(16.28) |
де K , і - коефіцієнти, значенняякихприведеніраніше
з
2.Визначеннярозрахунковоїсилидляболтазаумовизапобіганнязсувудеталейз’єднання. Зсувкронштейнаможевідбутисьпіддією сили F 1 . Силазсуву, щосприймаєтьсяодним болтом з’єднання,
F 1 F1 4 .
Умовузапобіганнязсувукронштейнанаближено(убікпідвищеннянадійностіз’єднання) запишемоувигляді
|
|
175 |
F0 F 2 |
f KF 1 . |
(16.29) |
Рисунок16.9 - Дорозрахункуболтівкріпленнякронштейна
Зовнішнюсилу F 2 увиразі(16.29) взятозізнакоммінус, оскі-
лькивонасприяєрозвантаженнюстику деталей. ТуттакожневраховуєтьсядіямоментуМ, бомоментнезмінюєсумарноїсилитертяв стику.
Потрібнасилазатяжкиболтазумови(16.29)
F |
KF 1 |
F |
(16.30) |
|
|||
0 |
f |
2 |
|
|
|
|
Розрахунковасиладляболтавідповідноможебутизаписанау вигляді
|
|
|
KF |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
F |
F |
|
|
F |
|
(16.31) |
|
|
|
||||||
p |
0 |
f |
|
2 |
|
|
Заформулою (16.31) визначаєтьсярозрахунковасилаприпостановціболтівіззазором. Якщоболтиставлятьбеззазора, топереві-
ркаїхньоїміцностівиконуєтьсябезпосередньозасилою F 1 .
176
Отже, маємодвірозрахунковіформулидлявизначенняF рзгід-
ноздвомапоставленимиумовами[див. формули(16.28) і(16.31)]. Діаметрболтіввизначаєтьсязабільшою здвохдобутихрозрахунковихсилзаформулою
d1 1,13 |
F p |
|
(16.32) |
|
|
||||
|
|
16.1.6 Клиновіабофрикційно-гвинтовіз’єднання Клиновіз’єднаннязастосовуютьдлязакріпленнянавалахта
іншихциліндричнихелементахтакихдеталей, яккривошипи, важелі, шківи, якщовонивимагаютьчастихперестановок. Такіз’єднанняпередаютьзовнішнінавантаженнязарахуноксилтертя, створюваних відповідноюзатяжкоюболтівчигвинтів. Томуклемовіз’єднанняін-
колиназиваютьсяфрикційно-гвинтовими.
Нарис.16.10 показаніприкладиклемовихз'єднаньважелязвалом. Ціз’єднанняможутьнавантажуватисьмоментом М=Ql
Рисунок16.10 – Варіантиклемовихз’єднань
абоосьовою силою. Законструктивною ознакою клемовез’єднання можебутизнероз’ємною (рис.16.10, а) ізроз’ємною(рис.16.10, б) маточинами.
Розрахунокклемовихз’єднаньполягаєувизначенніпотрібної силизатяжкиболтів F0 , якаможезабезпечити(зарахуноксилтертя
вз’єднанні) передачузовнішньогонавантаження. Уклемовомуз’єднаннізнероз’ємноюматочиноюзадопомогою
затяжкиболтівF0 z (z – кількістьболтів) створюютьсясилиN тиску
177
навал, асилитертяFs fN забезпечуютьпередачузовнішньогона-
вантаженнявідважелядовала. Моментсилтертяповинензрівноважитизовнішніймомент, тобто
fNd KQl , |
(16.33) |
деК=1,2...1,3 – коефіцієнтнадійностіз’єднання, щовводитьсяврозрахунокдлякомпенсаціїнестабільностікоефіцієнтатертяf.
СилуN визначимозаумовирівностімоментівсилN іF0 Z
щодоточкиО (рис.16.10, a ), якуумовноможнавзятизашарнірне з’єднанняверхньоїтанижньоїчастинклеми:
|
|
або |
|
|
|
2a |
(16.34) |
|
F |
z a 0,5d 0,5Nd |
N F z 1 |
|
|
|
|||
|
||||||||
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
ПісляпідстановкиN урівність(16.33) знайдемопотрібнусилу затяжкиF0 одногоболтавклемовомуз’єднаннізнероз’ємноюмато-
чиною:
F0 |
|
KQl |
|
(16.35) |
|
fz 2a d |
|||||
|
|
|
Враховуючискручуванняболтівпризатяжці, запишеморозрахунковусилудляболта:
F |
F |
KQl |
. |
(16.36) |
|
||||
p |
0 |
fz 2a d |
|
|
|
|
|
Уклемовуз’єднаннізроз’ємноюматочиною(рис.16.10, б) зовнішніймоментМ=Ql також урівноважуєтьсямоментом силтертя
Ts Nfd , тобтоNfd=KQl.
ЯкщосилаN 2F0 (принаявностідвохгвинтівуз’єднанні), то відповідноматимемопотрібнусилузатяжкидляодногогвинта:
F KQl |
(16.37) |
|
0 |
2 fd |
|
|
|
Длягвинтаклемовогоз'єднаннязроз’ємноюматочиноюрозрахунковасила
F p |
|
KQl |
|
(16.38) |
|
2 fd |
|||||
|
|
|
178
Завиразами(16.36) та(16.38) длярозрахунковихсилдвохваріантівклемовогоз'єднанняможнавизначитипотрібнідіаметриболтів абогвинтівзаумовиміцностіїхнарозтяг[див. формулу(16.32)].
16.1.7 Допустимінапруженнятазапасиміцностіпри розрахункахрізьбовихз’єднань
Допустимінапруженнятазапасиміцностідлярізьбовихдеталей з'єднаньзалежатьвіддеякихфакторів: впевненостіуточностірозрахунковихнавантаженьз'єднання; характерузмінинавантаженнявчасі, якостімонтажуз’єднань(перекосівопорнихплощинпідгайкучи головкугвинта), точностізабезпеченнязатяжкиболтів(контрольованачинеконтрольованазатяжка).
Длязатягнутихболтівтагвинтів, щознаходятьсяпіддією ста-
тичнихнавантажень, допустименапруженняберуть т , де
S
коефіцієнтзапасуміцностіS=1,3...1,5 приконтрольованійзатяжці з’єднання. Якщож затяжканеконтролюється, тоS требавибирати ізтабл. 16.4.
Дляболтівтагвинтів, якірозраховуютьнавтому, допустимікоефіцієнтизапасуміцностінаведенів16.1.4, дотогождляболтівмалихдіаметрівпринеконтрольованійзатяжціслідбратипідвищені значеннязапасівміцності.
При розрахунку болтів на зріз допустимінапруги беруть
|
0,3...0,4 (більшізначення длястатичногонавантажених |
|||||
|
зр |
т |
|
|
|
|
з’єднань). |
|
|
|
|
||
|
|
Таблиця16.4 - Коефіцієнтизапасуміцностідляболтів |
||||
|
|
|
тагвинтів |
|
|
|
|
Матеріалболта |
ЗначенняS длядіаметрівболтівd, мм |
|
|||
|
|
абогвинта |
6 – 16 |
16 –30 |
30 – 60 |
|
|
Сталь: |
|
|
|
|
|
|
|
вуглецева |
4 – 3 |
3 –2 |
2 –1,3 |
|
|
|
легована |
5 – 4 |
4 –2,5 |
2,5 – 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
179
Ізнаведенихданихвипливає, щопринеконтрольованійзатяжці різьбовогоз’єднаннядляболтівмалихдіаметрівтребабратипідвищенікоефіцієнтизапасуміцності. Цепов’язанозможливістюперенапруженняабонавітьруйнуванняболтівмалогодіаметрапринеконтрольованійзатяжці.
16.2 Шпонковіз’єднання
16.2.1Основнівидишпонковихз’єднаньтаобластьїхньогозастосування
Шпонкоюназиваєтьсядеталь, якувставляютьупазивалаіматочини(втулки) зметою утворенняз’єднання, здатногопередавати обертовиймоментвідваладоматочиниабовідматочинидовала.
На рис.16.11 зображенідеталі шпонковогоз'єднання: 1 – шпонка; 2 – валі3 – втулка(абоматочинашківа, зубчастогоколеса).
Завдяки простотітанадійності
|
|
конструкції, порівнянонизькійвартос- |
|
|
ті, атакожзручностіскладанняшпон- |
|
|
ковіз’єднанняширокозастосовуютьу |
|
|
машинобудуванні. Донедоліківшпон- |
|
|
ковихз’єднаньналежатьпослаблення |
|
|
|
Рисунок 16.11 |
– Шпонкове |
вала та маточини шпонковими |
’єднання |
|
пазами, якізменшуютьпоперечний |
переріз іспричиняютьзначнуконцентрацію напружень, щосприяє втомномуруйнуваннювалів.
Розрізняютьненапруженітанапруженнішпонковіз’єднання. Ненапруженішпонковіз’єднанняздійснюютьзадопомогою
призматичнихтасегментнихшпонок.
Призматичні шпонки за призначеннями бувають звичайні (рис.16.12, а) танапрямні(рис.16.12, б). Звичайніпризматичнішпон- ки(ГОСТ23360-78) призначенідлянерухомогоз’єднанняматочини (втулки) звалом. Вонибуваютьізскругленимиабоплоскимиторцями. Напрямнішпонки(ГОСТ8790-79) застосовуютьутихвипадках, колидеталі, розміщенінавалах, можутьрухатисьуздовжвалів. Напрямнушпонкузакріплюютьдовалагвинтами.