- •Билет№1
- •3.Трехфазная нулевая схема выпрямления.
- •4.Трехфазная мостовая схема выпрямления.
- •Билет №2
- •Билет №3
- •Билет№ 4
- •Сети с глухим заземлением нейтрали
- •Выбор режима нейтрали и вида заземляющего устройства
- •3. Статические и динамические характеристики технологических объектов управления.
- •Билет №5
- •Билет №6
- •2. Выбор сечений проводов и кабелей.
- •Выбор сечений жил проводников по нагреву расчётным током
- •3 Программные средства автоматизации в металлообработке.
- •Билет №7
- •3. Математическое обеспечение систем управления станками
- •Микропроцессорные стойки чпу
- •Билет №8
- •Принципы импульсного регулирования напряжения в электроприводе постоянного тока.
- •Билет №9
- •Преобразователи частоты с непосредственной связью нагрузки с сетью.
- •Выбор номинальной мощности трансформатора с учётом перегрузочной способности
- •Билет№10
- •Позиционные кодовые счпу
- •Билет №11
- •Билет №12
- •Микропроцессорные стойки чпу
- •Билет №13
- •Билет №14
- •3. Перспективы и тенденции применения микропроцессорных технологий.
- •Билет №15
- •Билет№16
- •Экзаменационный билет №17
- •2. Защиты синхронных генераторов
- •3. Аппаратные и цифровые регуляторы локальных сар
- •Расчет параметров объекта управления
- •Регуляторы с им постоянной скорости
- •Билет 18
- •2. Защиты синхронных двигателей.
- •3 Технологические процессы в металлообработке
- •Экзаменационный билет №19
- •1.Перспективы и тенденции применения мп-х технологий
- •2. Защиты силовых трансформаторов.
- •Дифференциальная защита
- •Особенности, влияющие на выполнение дифференциальной защиты трансформаторов:
- •Выбор уставок дифференциальной защиты
- •Продольная дифференциальная защита
- •Поперечная дифференциальная защита
- •3. Технологические процессы в энергетике
- •Билет№20
- •1. Техническое обеспечение микропроцессорных систем.
- •2. Защита шинопроводов станций и подстанций
- •3. Информационно-измерительные системы в системах автоматизации.
- •Билет №22
- •1. Аппаратные и цифровые регуляторы локальных сар Регуляторы р25(аппаратно-технический комплекс Контур-1)
- •Технически оптимальная настройка регуляторов
- •3. Технические средства автоматизации в металлообработке
- •К датчикам скорости относятся:
- •Датчики измерения температуры:
Билет№ 4
Процесс коммутации токов в фазах питающего трансформатора ТП при переключении вентилей.
Влияние на процесс коммутации активных сопротивлений обмоток трансформатора учитывать не будем из-за незначительности этого влияния. Выпрямленный ток считаем идеально сглаженным (Lн = ).
Индуктивные сопротивления обмоток учтены введением в схему индуктивностей Ls . Предположим, что в проводящем состоянии находится вентиль VS1 . В момент 1 поступает включающий импульс на вентиль VS2 . Поскольку потенциал анода вентиля в этот момент положителен относительно катода, вентиль включается.
Начиная с момента 1 оба тиристора включены и две фазы (“а” и “b”) вторичной обмотки трансформатора оказываются замкнутыми через них накоротко. Под воздействием ЭДС обмоток этих фаз (eа и eb) в короткозамкнутой цепи (контура коммутации) появляется ток короткого замыкания ik , который является коммутирующим током.
Этот ток можно в любой момент интервала коммутации (2 - 1 ) определить по формуле: ik = (U2m/2Xs)*{cos - cos ( + )} (3-7)
где U2m -амплитудное значение линейного напряжения между фазами “a” и “b”.
Xs= LS (3-8) - угол управления.
Учитывая, что выпрямленный ток Id при Lн = в интервале коммутации остается неизменным, можно, согласно первому закону Кирхгофа для точки 0 записать:
ia + ib + Id = 0 ;
или с учетом направления токов: ia + ib = Id = const.
Последнее уравнение справедливо для любого момента интервала коммутации. Пока ток проводит только вентиль VS1 , получаем ia = Id и ib = 0. На интервале одновременной проводимости вентилей VS1 и VS2 (интервал коммутации тока с фазы “а” на фазу “b”):
ia = Id - ik и ib = ik. Когда коммутация закончится и ток будет проводить только вентиль VS2 , получим: ib = Id ; ia = 0.
Из рис 16 видно, что в интервале от 1 до 2 ток ib плавно увеличивается, а ia уменьшается. Когда ток ib станет равным Id , а ток ia снизится до нуля, вентиль VS1 выключится и ток нагрузки будет продолжать протекать только через вентиль VS2 .
Длительность интервала коммутации характеризуется углом коммутации , который может быть определен из следующего уравнения (для трехфазной нулевой и трехфазной мостовой схем):
обозначив угол коммутации при угле управления = 0 через 0, можно записать:
Подставляя в исходное уравнение значение 0, получаем:
= arccos {cos + cos 0 - 1} - .
С учетом действия ЭДС самоиндукции мгновенное значение выпрямленного напряжения на интервале коммутации тока равно полусумме ЭДС коммутируемых фаз.
Ud = (Ua + Ub)/2 . (3-12)
где Ua и Ub - мгновенные значения фазных напряжений вторичной обмотки трансформатора.
Так как, в зоне коммутации мгновенное значение выпрямленного напряжения снижается, по сравнению с мгновенной коммутацией, до величины Ud , происходит уменьшение среднего значения выпрямленного напряжения. Его величина определяется выражением:
(3-14)
Из (3-7), (3-8), и (3-14) можно получить: (3-15)
Режимы работы электрических сетей. Режимы нейтрали в промышленных электроустановках
Режимы работы электрических сетей
Режим работы электрических сетей или её части определяется токовой нагрузкой линий проводников, уровней напряжения у подключенных к сети приёмников электроэнергии и источников питания, напряжением проводников сети относительно земли и способом соединения нейтрали сети с землей, симметричностью многофазной системы напряжения, синусоидальностью напряжения, сопротивлением изоляции рабочих проводников между собой и относительно земли. Различают три вида режимов:
нормальные режимы, при которых отклонения вышеприведённых величин от их расчётных (проектных) значений не выпадают за длительно допустимые пределы;
временно допускаемые режимы, характеризующиеся токовыми перегрузками, отклонениями напряжения и т.п., которые либо заложены в проектные расчёты (например, систематические перегрузки во время суточных максимумов), либо могут допускаться на определённое ограниченное время без существенного ущерба для сети и питаемых от неё приёмников;
аварийные режимы, характеризующиеся опасными для элементов сети сверхтоками или другими, не допускаемыми явлениями, которые обычно возникают при повреждениях элементов сети (при нарушениях изоляции, при обрыве проводников и т.п.). Аварийные режимы, несмотря на их малую продолжительность, могут вызывать существенный нагрев проводников и значительные динамические усилия между проводниками;
послеаварийные режимы.
Нейтраль сети – это совокупность соединенных между собой нейтральных проводников и нейтральных точек источников и приёмников электроэнергии. Она может быть изолирована от земли, соединена с землей через активные и реактивные сопротивления или глухо заземлена.
Сети с изолированной нейтралью
Замыкание на землю в сетях с изолированной нейтралью считается не аварийным, а лишь анормальным режимом, при возникновении которого сеть и поврежденная линия могут оставаться включёнными и в течение некоторого времени продолжать работу; питание потребителей не прерывается. Так как из всех видов нарушения изоляции однофазные замыкания на землю составляют обычно 75–85%, то это обстоятельство существенно для обеспечения надежности питания потребителей.
Другим преимуществом является отсутствие устройств заземления нейтрали, что снижает стоимость сети.
Сети с изолированной нейтралью и с нейтралью заземленной через реактор, относятся к сетям с малыми токами замыкания на землю ().
В тех случаях, когда ток К.З имеет большую величину, то для его ограничения, между нейтралью источника питания и землёй вводят индуктивные сопротивления (реакторы). Через реактор при пренебрежении активными сопротивлениями реактора, источника и сети в случае замыкания на землю проходит ток, величина которого определяется по выражению:
, (4.5)
где – ЭДС той фазы источника, в которой произошло замыкание на землю;– индуктивное сопротивление реактора;– индуктивное сопротивление одной фазы источника;– индуктивное сопротивление линий сети до места замыкания на землю.
Следовательно, ток , с учётом вышесказанного, будет определяться по формуле:
. (4.6)
При полной компенсации тока К.З сопротивление реактора выбирают таким образом, чтобы ток, проходящий через него, был равен тройному току замыкания на землю, следовательно, ток равен нулю.